|
Arabic
Bengali
Chinese
English
French
German
Hebrew
Hindi
Italian
Japanese
Korean
Malay
Polish
Portuguese
Spanish
Turkish
Ukrainian
Vietnamese|
אינציקלופדיה של רדיו אלקטרוניקה והנדסת חשמל ראשי פריט מגנטיים להקלטת קול ותכונות היישום שלהם. אנציקלופדיה של רדיו אלקטרוניקה והנדסת חשמל
אנציקלופדיה של רדיו אלקטרוניקה והנדסת חשמל / שֶׁמַע החלק הראשון של המאמר בוחן את העיצובים של ראשים מגנטיים של פריט המיוצרים בהמוניהם ב-CIS: הפרמטרים שלהם מצוינים, ומאפייני היישום מצוינים. החלקים הבאים מתארים את הטכנולוגיה לייצור ראשים, מספקים שיטות נוספות למדידת פרמטרי ראש והמלצות להתאמת רשמקולים עם ראשים כאלה. מידע זה יהיה שימושי לחובבי רדיו ולמומחים העוסקים בתיקון ועיצוב של ציוד הקלטת קול מגנטי. עידן הדומיננטיות של מקליט הקסטות עשוי להגיע לקיצו. עם זאת, בהתחשב בשיקולים כלכליים ובזמינות של מספר עצום של פונוגרמות על קלטות קומפקטיות בקרב האוכלוסייה, ניתן להניח כי בארצנו הוא יחזיק מעמד וכי מקליטי קלטות ישרתו את בעליהם לפחות עוד 15-20 שנה. פרסומים המוקדשים לראשים מגנטיים (MH) להקלטת קול כבר הופיעו בדפי "רדיו" [1, 2]. ובכל זאת, מידע, בפרט על MGs פריט, הוא, למרבה הצער, בבירור לא מספיק. במהלך עשר השנים האחרונות, ניתן לזכור רק חומרים מעטים על ראשי פריט, שהופיעו ב-[3,4,5]. יתרה מכך, חלק מהחומרים [1,2] הכילו אי דיוקים שהובילו לבעיות חמורות בשימוש בהם. המחבר ניסה לספק מידע שלם יותר על MGs פריט המיוצרים כיום ולדבר על תכונות השימוש בהם ברשמקול קלטות. גם השם הכללי "מתכת" MGs מתייחס לראשים העשויים מחומרים שונים (permalloy, sendust, סגסוגות אמורפיות), וגם השם "פריט" (או "פריט זכוכית") MGs מתייחס לראשים העשויים מחומרים שונים עם טכנולוגיות ייצור שונות, שזה משמעותי משפיע על הפרמטרים ומאפייני הביצועים שלהם. עבור MGs מקומיים, מידע על חומרים וטכנולוגיית ייצור כלול במספר דו ספרתי - מספר השינוי - אחרי הנקודה בסמל MG. טכנולוגיות וחומרים מסוימים תואמים לאזורי מספר שינויים ספציפיים; זה היה סטנדרטי עוד בשנות ה-70, ולמעט חריגים נדירים, הוא בתוקף כעת (טבלה 1) חברות זרות מסמנות ראשים לפי מגוון סטנדרטים (לעיתים סגורים) פנימיים, כך שזה כמעט בלתי אפשרי לחלץ את המידע הדרוש מהייעוד של מ"ג זר.
היתרון הברור ביותר של MGs פריט - העמידות שלהם - נקבע על ידי החומר של משטח העבודה. ישנם פריטים בעלי מבנה רב גבישי וחד גבישי. פריטים פולי-גבישיים המשמשים לייצור MG מתקבלים או על ידי טכנולוגיית כבישה חמה - פריטים בכבישה חמה (HPP), או על ידי טכנולוגיית כבישה איזוסטטית (IPP) או "Oxostat". בלחיצה איזוסטטית, דחיסה של אבקת העיתונות מתרחשת באופן שווה מכל הצדדים, ואילו בכבישה חמה היא מתרחשת רק בכיוון אחד. כתוצאה מכך, הנקבוביות של GPF דרגה 10000 MT-1 אינה עולה על 0,5%, והנקבוביות של פריט דרגה 10000 MT-2 (IPF) אינה עולה על 0,1%. ]) יש נקבוביות של עד 1500% או יותר. הנקבוביות של החומר קובעת לא רק את הבלאי של ה-MG עצמו. אבל, חשוב מכך, הבלאי של שכבת העבודה של הסרט המגנטי (MT). משטח העבודה של ראשי המחיקה (עבור רשמקולים כמו "אור-ביטה-1") העשוי מפריט רגיל עם נקבוביות של עד 5% הוא למעשה "פומפייה" המתקלפת ללא רחם מהשכבה הפועלת של ML (זכור את ערימות האבקה על מנגנון הטייפ). רק ב-MG סוג 205S20 משתמשים ב-IPF המבטיח בלאי נמוך של ה-ML (ב-[6] מצוין בצורה לא מדויקת שהחומר הופק בכבישה חמה) . פריטים מונו-גבישיים (MCF) מתקבלים בטכנולוגיה של גידול אבני אודם ואבני ספיר מלאכותיות בשיטות Verneuil, Czochralski או Bridgman. שתי השיטות הראשונות פרודוקטיביות יותר, אך הגבישים המתקבלים הם באיכות נמוכה יותר, כך ששיטת ברידג'מן משמשת לעתים קרובות יותר [6, 7]. גידול גביש (מה שנקרא "בולה") במשקל 8 ק"ג, כולל קירור, לוקח כ-20 יום. גביש בודד הוא חומר אנזוטרופי, וכאשר מייצרים MG, דורש התמצאות לאורך הצירים הקריסטלוגרפיים. אופי הבלאי של משטח העבודה העשוי מ-GPP או IPF ומגביש בודד שונה מאוד. משטח העבודה של הראש מושפע משחיקה של ה-ML, הידבקות (הידבקות) ל-ML, השפעות תרמיות ואלקטרוסטטיות ממקור חיכוך (במיוחד בהתקני שכתוב במהירות גבוהה), כמו גם מהשפעות של מיקרו-תכלילים בשכבת העבודה. של ML (אופייני ל-ML זר מקומי ושחוק). אם ראשי פרמלוי, כמו הרכים ביותר, נכשלים עקב שינוי בצורת משטח העבודה ("מנוסר"), ראשים חוליים - עקב אובדן ליניאריות של הקצוות, המכסים את הפער בהשפעת הידבקות (איור 1). 15), ואז ראשים העשויים מ-GPF (במידה רבה יותר) או מ-IPF (במידה פחותה) נשחקים עקב שחיקה, סתתים של גרגרי פול-גביש. גודל הגרגר ב-GPF הוא 30...10 מיקרומטר, ב-IPF - 15...10 מיקרומטר. השחיקה מתרחשת מהשפעת כוחות אלקטרוסטטיים, מיקרו-לחצים בטמפרטורה והשפעות של מיקרו-תכלילים על האזורים החלשים ביותר - גבולות התבואה. במרווח העבודה נוצר "בור" ברוחב 30..60 מיקרון. סתתים בודדים הופכים במהירות לעציצים, והראש נכשל. עם עומק פער של 80...XNUMX מיקרון, שחזור ראשים כאלה קשה. בנוסף, הקצוות של ה"בורות" מגרדים את שכבת העבודה של הקלטת, מה שמוביל לעלייה ברמת הרעש.
בניגוד לראשים המבוססים על GPF ו-IPF, הבלאי של ראשים העשויים מ-IPF הוא בעיקר שוחק בטבע, שחיקה (כלומר קריעה של חלקיקי חומר) כמעט ולא נצפה. ראשית, הזכוכית הרכה יותר שממלאת את הפער נשחקת, החור שנוצר חושף את קצוות הפער, ואז הקצוות "קורסים", מה שמוביל להתרחבות הדרגתית של הרוחב האפקטיבי של הפער. חשוב שהראש המבוסס על ה-ICF ישמור על פני השטח של הסרטים המגנטיים דמויי מראה גם כשהראש עצמו שחוקה מאוד. אגב, ההשלכות של בלאי מתון של ראשי MKF בוטלו בקלות מבלי להסיר אותם מהרשמקול על ידי הפעלת סרט ליטוש (אלקטרוקורונדום עם גרגר של 10 מיקרון), חתוך לרוחב של 3,81 או 6,3 מ"מ. סרט זה מיוצר על ידי מפעלים רבים (בסנט פטרסבורג - LOMO, מפעל מגנטון). זמן ריצה - 1...2 דקות. במהלך הליטוש מוסרת שכבה בעובי של 2...4 מיקרון בלבד המשחזרת לחלוטין את הפרמטרים של ה-MG (בזמן הליטוש מנוטרת תגובת התדר כל 30 שניות עד לשיקום מלא). הודות לכך, ניתן לייצר MGs מ-MCF עם עומק מרווח של 40...60 מיקרומטר בלבד. לאחר הפעלת סרט הליטוש, הגיוני להפעיל את הטייפ במשך מספר שעות על סרט בעל ערך נמוך עם שחיקה מוגברת (Sound Breeze או TASMA MK 60-7) כדי לסיים את פני השטח. ידוע שכאשר טייפ פועל 2 שעות ביום, ראשי פרמלוי נכשלים לאחר 1,5...2 שנים, ראשי אבק לאחר 2...2,5 שנים, MGs מ-GPF או IPF - לאחר 2... 4 שנים. לשם השוואה: MGs מ-ICF נמשכים 6...10 שנים, ויתרה מכך, משוחזרים בקלות. במכשירי שכתוב במהירות גבוהה, חיי השירות יורדים ביחס לעלייה במהירות ובזמן ההפעלה היומי, למעט MGs מ-GPF או IPF, שנכשלים מהר יותר (במיוחד ראשי הקלטה). תכונה בלתי צפויה: ראשי ICF עם סרט MEK II (CrOg) עובדים בדרך כלל זמן רב יותר מאשר עם סרט IEC I (y-Fe2O3). באיור. איור 2 מציג את אופי ההרס של הפער של דגימת הראש ZD24.712 מ-GPF 10000 MT-1 לאחר 1000 שעות פעולה, ובאיור. 3 - פינוי ראש 6V24.710 מה-MKF לאחר 5000 שעות פעולה. בסמוך (למטה) ניתן לראות מסך בין-ערוצי נשחק עשוי GPF.
הפרמטרים האלקטרומגנטיים של הראשים ניתנים בטבלה. 2. עבור ראשים ZD24.012 (PO EVT, Penza) ו-6A24.510 ו-6B24.510 (Erevan) ניתנים נתוני דרכון, עבור השאר - נתונים אמיתיים, הנמדדים על מספר רב של ראשים. תנאי המדידה ניתנים בהתאם ל-[8]. מקדם ה-shunt Ksh מאפיין את ההפסדים בראש המגנטי ומחושב באמצעות הנוסחה כאשר E הוא הכוח האלקטרו-מוטורי (EMF) של הראש האמיתי, mV; סוף - EMF של הראש ללא הפסדים, mV. במקרה הכללי סוף \u2d 0p f F103 h W XNUMX. כאשר f הוא תדר המדידה, הרץ; F0 הוא הערך האפקטיבי של השטף המגנטי הקצר לכל 1 מ' של רוחב מסילה לפי [9], Wb/m; h - רוחב מסלול, מ'; W הוא מספר הסיבובים. בהחלפת הערכים, נקבל עבור מקליטים קלטות ב-f = 315 הרץ, Ф0 = 250 nWb/m, h = 0,6 מ"מ, W = 1000 סיבובים סוף = 2,97 10-4 V; ולמכשירי קלטת סליל לגלגל עם h = 0,94 מ"מ סוף = 4,6 5-10-4B. תגובת המשרעת-תדר (AFC) של הראש ללא הפסדים, Dpnd dB, מחושבת באמצעות הנוסחה Dpnd = 20lg(fmeas Jf) + Nmeas כאשר fmeas - התדר הנומינלי של מדידה של תגובת התדר, הרץ (תדר עליון); f - תדר ייחוס שווה ל-315 הרץ; Nmeas היא רמת ההקלטה היחסית בתדירות המדידה הנומינלית לפי [9]. db. בשולחן 2 אינו מספק נתונים על מחיקת ראשים (HE). זאת בשל העובדה שהפרמטרים של ה-GS למקליטים סליל-לסליל ניתנים ב-[1], ו-GS ביתי עבור מקלטי קלטות אינם מעניינים, שכן הם עשויים מפריט לחוץ ומתקלפים ללא רחם. הקלטת. בנוסף, ראשים אלה אינם פועלים עם סרט IEC IV ("מתכת"). דה-מגנטיזציה באיכות גבוהה של קלטות כאלה היא הנושא של מאמר נפרד. יש סוג מיוחד של ראשי מחיקה המשמשים במכשירים זרים זולים - ראשי מגנט קבועים. ליבה העשויה מפריט בעל כפייה גבוהה מתמגנטת על פי חוק מיוחד, וכתוצאה מכך נוצר שדה מגנטי יורד לסירוגין. מספר הקטבים הוא משלושה עד עשרה או יותר. איכות המחיקה נמוכה: רעש מוגבר ועיוות לא ליניארי. אנו משתמשים בראשים כאלה במקליטים "Electronics-402S", "Electronics 331S" והשינויים שלהם (מיוצרים בזלנוגרד ובוורונז'). באשר לראשי ההקלטה וההשמעה, מפעל המגנטון (סנט פטרסבורג) ייצר אותם עם ליבה מגנטית הן מ-GPF או IPF, תוך שהוא מקצה להם את האינדקס "P", ומ-MKF עם האינדקס "M". מאז אמצע שנות ה-80, בהתבסס על תוצאות בדיקות, ראשים מיוצרים רק מ-MKF. PO EVT (Penza) ייצרה ראשים מ-GPF 10000 MT-1 (פריט המיוצר על ידי מפעל Magneton). מפעל ירוואן מייצר ראשים מ-GPP מייצור עצמי. ראשי פריט המגיעים לשוק שלנו מחו"ל, כמעט כולם, גם אלו הנחשבים איכותיים (Hitachi, Sony, JVC), עשויים מ-GPF או במקרה הטוב מ-IPF.
ראשי פריט (טבלה 2) מיוצרים על פי שתי ערכות עיצוב (איור 4,5): בצורת "U" ועם מגע ליניארי. לעיצוב הראשון יש נפח גדול יותר של חומר שניתן למגנט, מה שמוביל לאי-לינאריות מוגברת בשחזור של אותות עם רמת הקלטה נמוכה ("צליל פריט"), אך הוא מאפשר מיקום של פיתול עם מספר רב של סיבובים. משמש בראשים למכשירי הקלטה מגלגלים.
העיצוב השני (איור 5) מספק ליניאריות טובה במהלך השמעה, אך מספר הסיבובים מוגבל על ידי גודל החלון לליפוף והממדים החיצוניים של ה-MG.
פעם האמינו שעם תוכנית עיצוב כזו אי אפשר להשיג ערך מקובל של MG EMF. עם זאת, החישוב המפורט של המעגל המגנטי שבוצע על ידי המחבר באמצעות מתודולוגיה מעודנת חשף את תחום פרמטרי התכנון שבהם MGs המשתמשים בסכימה כזו הם תחרותיים. זה איפשר לראשונה ליצור MGs ferrite עבור קלטות קלטות, המאופיינת בהיעדר "סאונד פריט" במהלך השמעה. טכנולוגיית הייצור של ראש קלטת דו-ערוצית מסתכמת באופן כללי לדברים הבאים: - מה שנקרא מגבילים של עובי מנורמל מרוססים על חצאי הבלוקים (איור 6), בהתאם לרוחב הנדרש של מרווח העבודה.
לאחר מכן, חצי הבלוקים מולחמים בזכוכית. זכוכית זורמת נימית לתוך הרווח שנוצר על ידי המגבילים. לאחר מכן נחתכים בלוקים בגודל 1,55 מ"מ (רוחב של שתי תעלות) מחומר העבודה המולחם, חריץ נחתך על כל בלוק עבור המסך הבין-ערוצי (איור 7), המסך הבין-ערוצי מודבק פנימה והמגשר נטחן ( איור 8, 9).
לאחר סיום הדבקת האלמנטים היוצרים את משטח העבודה, חומר העבודה נטחן לאורך הרדיוס (איור 10), תוך שמירה על עומק פער של 40...60 מיקרון. לאחר המיון, חלקי המוט עם הפער שנוצר מוכנים להרכבה.
היתרון של טכנולוגיה עתירת עבודה כזו הוא שההקבלה והיישור של הפערים של יחידת ראש הסטריאו מובטחים באופן אוטומטי. שיטה פשוטה יותר היא הרכבה "אלמנט אחר אלמנט": ראשי הערוץ, המסך ושאר האלמנטים נעשים בנפרד, ולאחר מכן "מוערמים" מודבקים או מולחמים בזכוכית. אבל פשטות כזו, כמו שאומרים, "מחזירה לאחור": כמעט בלתי אפשרי לשמור על יישור ומקביליות של הפערים. באמצעות טכנולוגיה זו, יוצרו ראשים ב- Penza Production Association EVT, בפרט ZD24.012. תחומי היישום העיקריים של ראשים מה-MKF:
כמובן שגם קיצוניות אפשרית: התקנת ראש ZD24.751 בפאנל רשמקול נמוך מאוד (במכשיר הרדיו Melodia-106) במקום MG מסוג BRG ZD24.M (הונגריה) שינתה לחלוטין את הסאונד ( כמו שאומרים, "זה בלתי ניתן לזיהוי!"). כמו כן, יש לקחת בחשבון שהראשים המוצגים בטבלה. 2, אין לכתוב על ML M3KIV ("מתכת"). בחישוב עלויות ניתן להניח שראש אחד העשוי מ-MKF שווה בעמידות לשלושה ראשים העשויים מסנדוסט (התקופה מוגבלת על ידי בלאי מלא של הטייפ). אם אתה קונה במפעל, אז העלות של ראש אחד מסוג ZD24.750 נע בין 20 ל 24 רובל, תלוי היכן לקנות - במחלקת המכירות של מפעל מגנטון או בחנות המפעל. בשוק, זה מתווסף על ידי "רמאות" של סוחרים. כאשר מכוונים רשמקולים עם ראש פריט, מופיעות תכונות הקשורות לתכונות החומר המשמש: למשל, זרם ההטיה קטן פי 2...2,5 מזה של ראשי מתכת, וגורם האיכות הגבוה מוביל להשפעה חדה של תופעות תהודה על תהליך הכוונון. הפרמטרים של פריטים המשמשים לייצור MGs ניתנים בטבלה. 3. לשם השוואה, ניתנים הפרמטרים של כמה סגסוגות מגנטיות (לחומרים אחרים, ראה גם [10, 11]).
לפני התקנת ה-MG, רצוי לקבוע את השראות שלו Lmg, את הקיבול שלו Smg ואת גורם האיכות Qmg. בעבר, היצרן בדרכון של ה-MG נתן ערכים בודדים של Lmg, EMF, כמו גם זרמי הקלטה והטיה. כעת הדרכון מספק רק גבולות מורחבים שלא בצדק של ערכיהם, מה שלאור העלות המשמעותית של הראשים, רק גורם לתמיהה. אם ניתן לקחת את הערכים הנוכחיים בממוצע מהטבלה. 2, אז יש לקבוע את השראות בצורה מדויקת יותר. אנו יכולים להמליץ על השיטה הבאה למדידת Lmg, Smg. דיאגרמת המדידה מוצגת באיור. אחד עשר.
השראות של הראש המגנטי Lmg יוצרת מעגל תנודה עם קיבול כולל Smg + Spar + Sdop, כאשר Smg הוא הקיבול של הראש עצמו Spar - קיבול ההתקנה; Sdop - קיבולת נוספת. עבור מדידות, רצוי שיהיו 4 - 5 ערכי Sdop מ-5 עד 80 pf, הידועים עם דיוק של לא פחות מ-5%, זה משפיע ישירות על דיוק המדידה. הסובלנות על R1 ו-R2, קיבול הכניסה והתנגדות הכניסה של המיליוולטמטר אינם קריטיים. החיבור ל-MG נעשה בצורה הטובה ביותר באמצעות שקעים ממחבר מתאים בגודל קטן (לדוגמה, מ-RG35-ZM וכו'). חוט החיבור ל-MG ולטרמינלים R1, Sdop חייב להיות בעל אורך מינימלי כדי להפחית את Spar. השגיאה הנדרשת בהגדרת תדר הגנרטור היא 1...2%, מתח המוצא בטווח 20...200 קילו-הרץ הוא לפחות 3 V. הרגישות הנדרשת של המיליוולטמטר היא 3 mV. על ידי חיבור קבלים Sdop של דירוגים שונים בתורו, החל מערכים קטנים, תדר התהודה של המעגל נספר על פי הקריאה המינימלית של המיליוולטמטר כאשר תדר הגנרטור משתנה. שינוי הנוסחה הידועה, אנו מקבלים CΣ=(2,53/Lmg)x104/f2res. כאשר СΣ - קיבול כולל, pF; Lmg - השראות, H (עבור ראשי פריט בטווח תדרים זה הערך כמעט קבוע); fpe - תדר תהודה, קילו-הרץ. מכאן נובע שיש קשר ליניארי בין CΣ ל-1/f2pe, שממנו ניתן לקבוע את Cm. זה נעשה באופן הבא [12]:
קו ישר נמשך מהנקודות שהתקבלו עד שהוא נחתך עם ציר האבשיסה. נקודת החיתוך נותנת את הערך (Smg+Spar). אם אורך החיבורים בין R1, Sdop ו-MG קטן מ-2 ס"מ, ניתן לקחת את הקיבול Spar שווה ל-2pF. בדוגמה לעיל (Cmg + Cpar) = 13 pF. מכאן אנו מוצאים Lmg \u2,53d 04 / (Smg + Spar) x 2 / f2,53res. = 13/0,485x0,0944 = XNUMX H; Smg \u13d 2-11 \uXNUMXd XNUMXpF. הערכים הנמדדים של Smg עבור עותקים שונים של ראשים מסוג ZD24.750 - ZD24.752 נמצאים בטווח של 7...20 pF. קיבול זה שונה עבור ערוצים שונים ומשתנה בהתאם לחיבור החוט המשותף למסוף כזה או אחר של ה-MG עבור ראשי מתכת, שיטה זו לקביעת הקיבול וההשראות שלהם אינה מתאימה בשל גורם האיכות הנמוך שלהם, וכתוצאה מכך, התלות החזקה בתדר של השראות. מדידה מדויקת של Qmg בתנאי חובבים היא קשה. במקרה הכללי, גורם האיכות Q של המעגל נקבע מעקומת התהודה (ראה [12]): Q=fres/(fmax - fmin) כאשר f הוא תדר התהודה, kHz; fmin ו-fmax - תדרים שבהם המתח במעגל יורד לרמה של 0,707 Umax, kHz. דיוק המדידה תלוי במידת ה-shunting של המעגל על ידי התנגדויות הכניסה של מכשירי המדידה, דיוק הקריאה של 0,707 Umax ובתדרים fres fmin ו-fmax. עבור מדידות עם שגיאה של עד 5% ב-Q = 20...40, יש צורך שהתנגדות ה-shunt תהיה לפחות 10 MOhm, והערכים fpez, fmin, fmax 0,707 Umax נמדדים עם שגיאה של לא יותר מ-0,2%. לפי התרשים באיור. 11, התנגדות ה-shunt שווה בערך ל-R1, מה שנותן הפחתה ב-Q ב-50...70%. השימוש בטרנזיסטורי אפקט שדה עם התנגדות כניסה גבוהה מחייב לנקוט באמצעים להגנה מפני חשמל סטטי (פוטנציאל המתח הסטטי על ידיו של המפעיל ביחס לאדמה יכול להגיע ל-20 קילו וולט!). בעבודה מעשית, אתה יכול להסתמך על נתוני המדידה המופיעים בטבלה. 5.
המדידות בוצעו הן בטווח של תדרי שמע גבוהים והן בטווח התדרים של זרם ההטיה. טעות המדידה היא כ-5%. במדידות נעשה שימוש בקבלים עם הפסדים נמוכים, ו-Cmg ו-Cpar נלקחו בהנחה גדולה של 15 ו-6 pF, בהתאמה. הנחה זו והשגיאה המתרחשת במהלך חישובים הביאו לפיזור ערכי השראות Lmg, אשר חושבו באמצעות הנוסחה שניתנה קודם לכן. התנגדות התהודה של מעגל התנודות המקביל Rpe והתנגדות ההפסד האקטיבית Rs חושבו באמצעות הנוסחאות [12]:
כאשר Rres היא התנגדות התהודה, MOhm; Lmg - השראות ראש, H; CΣ - קיבול כולל, pF; Rs - התנגדות לאובדן פעיל, אוהם. למי שרוצה להבין זאת ביתר פירוט, אנו ממליצים [13]. ניתוח הנתונים שהתקבלו מראה את הדברים הבאים: גורם האיכות יורד עם פער MG רחב יותר ועם עלייה ב-CΣ, ונשאר גבוה מאוד (עשרות יחידות) באזור תדרי הקול העליונים. בתדרים של זרם ההטיה, גם גורם האיכות של ראשי הפריט גבוה למדי (על MG מתכת זה פחות מאחדות, לא ניתן למדוד). במקרה זה, Rrez הוא כזה שאם קפאת התדר עולה בקנה אחד עם תדירות זרם ההטיה במצב ההקלטה, זה הופך להיות בלתי אפשרי להגדיר את זרמי ההטיה המדורגים עם התוכנית הרגילה של האספקה שלהם (מתברר שזה "מוגזם" ). Rs של MGs פריט נמוך משמעותית מזה של MGs מתכת, למשל, מסוג ZD24.211 ("Mayak"), במיוחד בתדרים בינוניים ומעלה (200 אוהם לעומת 3...5 kOhm!). זה מסביר את הרמה הנמוכה משמעותית של הרעש התרמי של ראשי פריט. לפני שנעבור לנושאים ספציפיים של אופטימיזציה של פרמטרים והתאמת רשמקולים עם ראשי פריט, יש צורך להיזכר בכמה מונחים והוראות שאומצו בטכנולוגיה של הקלטת קול מגנטית. תדר הייחוס, שאומץ כ-315 הרץ (בעבר, לפני 01.07.88 ביולי 400, התדר הנומינלי היה 8 הרץ), מאפשר השוואה בין תוצאות המדידה [14]. בתדר זה נמדד ה-EMF של הראשים במהלך השמעה, וגם תגובת התדר נמדדת ביחס לתדר זה. לשם כך נעשה שימוש בסיגנלגרם, שנרשם בהתאם להמלצות הוועדה האלקטרוטכנית הבינלאומית (IEC). תגובת התדר של השטף המגנטי הקצר של האותות הזה N, dB, מחושבת באמצעות הנוסחה [XNUMX]:
כאשר f - תדר, הרץ; τ1, τ2 - קבועי זמן, s. רמת הקלטה היחסית של השטף המגנטי של הקצר מחושבת כהפרש בין N(f) ל-N(315 הרץ), כאשר 315 הרץ הוא תדר הייחוס. ערכים מספריים של רמת ההקלטה היחסית ניתנים ב-[9]. בהתבסס על ערכים אלה, מחושב ה-0 Readless של הראש. בשולחן איור 6 מציג את הערכים המחושבים של רמת ההקלטה היחסית (תדר ייחוס 315 הרץ, τ2 = 3180 μs, τ1 = 70 ו-120 μs).
תיקון התדרים של ערוץ ההשמעה, כלומר נתיב מגבר השמעת ראש (PA), חייב להבטיח שהדרישות לאי-אחידות בתגובת התדר מתקיימות בטווח תדרים נתון. לפיכך, הסטנדרטיזציה של התלות בתגובת התדר N(f), שהוצעה על ידי Heegaard בשנות החמישים, מובילה לסטנדרטיזציה של תגובת התדרים של ערוץ ההשמעה. הבחירה בחלוקת ההדגשה המוקדמת בין ערוצי ההקלטה וההשמעה נעשתה, כאמור ב-[15], "על סמך תגובת התדרים של השטף המגנטי השיורי של הפונוגרמה המוקלטת, שניתן להשיג באמצעות קלטות קיימות ו- כמות סבירה של דגש מוקדם במגבר ההקלטה." מצד אחד, זה מאפשר החלפת רשומות, אבל מצד שני, זה מעכב את הפיתוח והשימוש בסרטים מגנטיים חדשים, "לא סטנדרטיים". לא נשקול את הסיבות לבחירת ערכים ספציפיים של τ1 ו-τ2 כאן. בשולחן איור 6 מציג את ערכי האימה מפני תגובת התדר ללא הפסדים של הראש, ואיור. איור 13 מציג את המבט שלו יחד עם תגובת התדרים של ראשים מסוגים ZD24.752 (τ1 = 120 μs), ZD24.751 ו-ZD24.750 (τ1 = 70 μs).
הניקיון הגבוה של משטח העבודה של הראשים מאפשר הפסדי מגע נמוכים. אגב, הודות ל"חלקלקות" של משטח MG, הם כמעט אינם מתלכלכים ואינם דורשים ניקוי תכוף. התכונות המגנטיות הגבוהות של פריט חד גביש מבטיחות הפסדים זניחים עקב זרמי פוקו והיפוך מגנטיזציה של החומר. עם זאת, מהלך מאפייני הגלים האמיתיים נבדל על ידי "השטחה" מסוימת של השיא וירידה הדרגתית יותר באזור התדר הגבוה. ניתן להסביר זאת על ידי צורת הטריז של הפער, כפי שמוצג ב-[16], אך מדידות של רוחב הפער לא גילו זאת (בגבולות דיוק המדידה). ההסבר הסביר ביותר לכך הוא שינוי בחדירות המגנטית של החומר באזור הפער עקב דיפוזיה של זכוכית לתוך הליבה (שיכולה להיות מיוצגת על ידי פעולה מקבילה של מספר פערים ברוחב שונה). תגובת התדר באזור התדר הנמוך גבוהה ב-1 dB בערך מ-Drid ובאיור. 13 אינו מפורט. תרשים הבלוק של ערוץ ההשמעה מוצג באיור. ארבעה עשר.
למגבר ההשמעה יש תגובת תדר הפוכה לתגובת התדר של דריד ראש אידיאלי (ראה איור 13), ותיקון תגובת התדר בתדרי שמע גבוהים מבוצע בדרך כלל עקב התהודה של המעגל הסדרתי שנוצר על ידי השראות Lmg והקיבול הכולל המורכב מ-Smg, קיבול ההרכבה Spar. קיבול כניסה של המגבר Svh וקיבול נוסף Add. המתח על פני הקיבול הכולל, כלומר. בכניסה של גל ההלם, שכן מעגל כזה בתדר התהודה גדל פי Q, כאשר Q הוא גורם האיכות של המעגל. העלייה בתגובת התדר בתדר התהודה מרמת האות מבלי לקחת בחשבון תהודה שווה ל-20lgQ, dB. בשל אפקט ה-shunting של רין ו-Rsh, גורם האיכות יורד. ניתן להעריך את ההשפעה של רין ללא התחשבות בהפסדים בקיבולת הכוללת בדיוק מספיק באמצעות הנוסחה Qsh=Q Rin/(Rres+Rin) כאשר Q הוא גורם האיכות הראשוני של ה-MG (ראה טבלה 5); Rin - התנגדות כניסה SW, kOhm; Rres - התנגדות תהודה (ראה טבלה 5), kOhm; Qsh - גורם איכות של מעגל ה-shunted. אז, כאשר Q = 15, Rres = 150 קילו אוהם, Rin = 100 קילו אוהם, נקבל Qsh = 6, כלומר, עלייה בתגובת התדר ב-15,6 dB. ב-Rin = 1000 kOhm, Qsh = 13 (עלייה בתגובת התדר ב-22,3 dB). בשל האיכות הגבוהה של פני השטח של MKF MG, הגידול הנדרש בפועל בתגובת התדר הוא רק מ-6 ל-10 dB, המתאים ל-Qsh = 2...3. ניתן לחשב את הערך המשוער של Rsh הנדרש לקבלת מקדם האיכות הרצוי באמצעות הנוסחה 1/Rsh=(Q-Qsh)/(QshRres)-1/Rin, שבו Rsh - התנגדות shunt, kOhm; Qsh - גורם האיכות הנדרש של מעגל ה-shunted; Rres - התנגדות לפי הטבלה. 5, kOhm; Rin - עכבת כניסה של המגבר, kOhm; אז, עבור Qsh = 3 (עלייה בתגובת התדר לא יותר מ-10 dB) ב-Q = 15, Rres = 150 kOhm, Rin = 100 kOhm, Rsh = 60 kOhm; עבור Rin = 1000 קילו אוהם - Rsh = 39 קילו אוהם. אנו יכולים להבחין בשתי בעיות בפתרון שמומלץ להשתמש ב-MGs פריט:
המשימה האחרונה מסתכמת בפיתוח של מגבר השמעה "תואם" עם רעש פנימי שאינו גרוע מ-65...-70 dB ועיוות אינטרמודולציה נמוך. גל ההלם חייב לעבוד ביציבות עם MGs איכותיים (רוב גלי ההלם הקיימים מתרגשים בהיעדר Rsh). בנוסף, ישנה דרישה להיות מסוגל לפעול במהירות כפולה לשכתוב. זה מחייב שינוי הערך של הקיבול הכולל מ-1300...630 pF ב-Lmg = 100 mH (תדר גבוה 14...20 kHz) ל-320...160 pF (תדר גבוה במהירות כפולה 28...40 kHz ). אם Cm = 11 pF, Cpar = 20...40 pF, אז עם קיבול קלט גדול של ה-SW, השגת איכות טובה במהירות כפולה הופכת לבלתי אפשרית. שינוי הקיבולת הכוללת מושג בשתי דרכים:
הבה נקבע את התדר העליון fеpx עבור סוגים שונים של MGs פריט מיוצרים, בהתבסס על הדרישה לאי אחידות ההכרחי של תגובת התדר של ערוץ ההשמעה. תגובות תדר אופייניות של ערוצי השמעה עבור שלושה סוגים של MGs מבלי לקחת בחשבון תיקון בתדרים גבוהים מוצגות באיור. 15.
תגובות תדירות אלו התקבלו מנתונים עבור MG ZD24.750 - ZD24.752 (ראה איור 13). על ידי הנחת עקומות התהודה של מעגל הקלט על עקומות אלה בירידות תגובת תדרים שונות, ניתן לשכנע כי מתקבלת אי אחידות מקובלת של תגובת התדר הכוללת אם מתייחסים ל-fеpx להיות התדר שבו תגובת התדר יורדת ללא תיקון. לא יעלה על -10 dB. עבור 3D24.752fВеpx = 14...16 kHz, עבור ЗД24.751 fВеpx = 16...18 kHz, ועבור ЗД24.750 fВеpx = 18...20 kHz. איור 15 מציג עקומות תהודה מרמה של -10 dB בתדר של 20 קילו-הרץ עם Qsh שווה ל-10, 3 ו-2, וכן את סוג תגובת התדר הכולל של ערוץ ההשמעה. כפי שאתה יכול לראות, התיקון האופטימלי של תדרים גבוהים עבור MG ZD24.750 מתרחש בערך Qsh בין 2 ל-W. לכן, בעת התקנת פריט MG ברשמקול, אם ל-HF יש התאמה לתיקון בתדר גבוה (למעט היווצרות קבועי זמן סטנדרטיים τ1 ו-τ2), ו/או מעגל משוב חיובי להגדלת גורם האיכות של מעגל הקלט [17], יש צורך לצמצם את ההתאמות שלהם למינימום. לאחר מכן, במקביל ל-MG, עליך לחבר נגד חיתוך קטן בגודלו עם ערך נומינלי בטווח של 80...100 קילו אוהם כ-Rsh, להגדיר את הערך המקסימלי שלו ולכבות את נגד ה-shunt הקיים ב-MG . בעת התקנת ה-MG, בנוסף להטיה (אזימוט), היישור וה"הנהון" הנבדקים בדרך כלל של הראש, יש צורך לבדוק את עומק הכנסת ה-MG לתוך הקסטה. עקב לחץ מוגזם של הסרט למשטח העבודה, בנוסף לשחיקה מוגברת של ה-MG, מתרחשות גם "שריקות" חיכוך, במיוחד אם משטח העבודה מזוהם בשרידי דבק מהסרט ההדבקה המשמש להדבקת לוחות המובילים. . נוח יותר לבצע את הבדיקה באמצעות קסטה שבכיסוי העליון שלה יש גזירה במקום כניסת הראש לקסטה. אזור המגע של משטח העבודה עם הסרט המגנטי צריך להיות בטווח של 3,5...4,5 מ"מ באופן סימטרי ביחס לפער. אם גלי ההלם מתרגשים בעת הפעלת המכשיר, יש צורך להפחית את הערך של Rsh עד שהעירור ייעלם. התדר העליון נלקח או שווה ל-fBepx של סוג מסוים של MG, או שהוא מוזל בהערכה אם הרשמקול אינו מספק את היציבות הדרושה של האזימוט של תנועת הסרט המגנטי או של-MV יש מגבלה בתדר העליון. מעגל הקלט מכוון לתדר זה על ידי בחירה ב- Add. בשל עמידות הבלאי הגבוהה של ראשים עשויים MKF (בלאי של 3 מיקרון ל-1000 שעות), לא נדרשות התאמות במהלך הפעולה. תדר התהודה נקבע על ידי אות המוצא המקסימלי של גל ההלם כאשר שדה מגנטי של האות מופעל על פער MG באמצעות סליל על יוצר המסגרת לפי [9]. למסגרת של מסגרת כזו יש ממדים של 8x75x3 מ"מ, מספר הסיבובים הוא 20±5 עם חוט PEV 0,2. האות מהגנרטור מסופק דרך נגד מגביל של 100 אוהם. שיטה זו אינה מצריכה הלחמה לא רצויה על לוחות הרשמקול. ניתן לספק את השדה המגנטי למרווח גם באמצעות מוליך גמיש המודבק על משטח העבודה של ה-MG באזור הפער (מודבק בנוחות עם דבק מסיס אלכוהול מסוג BF-6). הכי נוח להתאים את ה-fеpx ותגובת התדר של ערוץ ההשמעה באמצעות האותות של קלטות מדידה מסוג ZLIT1.4.4-120 [9], המורכבות מחבילות של פרצי תדר. קצב החזרות של התפרצויות הוא 18 הרץ, משך פרץ תדר אחד הוא לפחות 3 אלפיות השנייה, ההפסקה בין התפרצויות היא 1 אלפיות השנייה, התדר המקסימלי הוא 14 קילו-הרץ. תדר התהודה נקבע באמצעות אוסילוסקופ לפי המשרעת המקסימלית של אות התדר המתאים. אם fеpx גדול מ-14 קילו-הרץ, או שאין סרט מדידה כזה, ניתן להפיק אותו באמצעות מחשב אישי. בזיכרון מוקלטים מספר הודעות הכרחיות, המוקלטות על גבי קלטת באמצעות רשמקול מכוון היטב עם טווח תדרים מספיק. משך ההודעות ותדירות החזרה זהים ל-ZLIT.Ch.4-120. מספר פרצי התדר הוא עד 10. בתדר דגימה של 44 קילו-הרץ ניתן לקבל תדר מירבי של עד 20 קילו-הרץ, בתדר דגימה של 54 קילו-הרץ - עד 24...25 קילו-הרץ. מתאים גם קלטת כמו ZLIM.UNCHK.4 שהופקה על ידי Magnolia JSC (כ-8...10$) שיש בה את כל האותות הדרושים (לבדיקת תגובת התדר, פיצוץ, רמה נומינלית, איזון וכו'). לאחר הגדרת מעגל הקלט ל-ftop, הגדר את הרמה הנומינלית בפלט הליניארי ואת קריאות המחוון המתאימות במצב השמעה. כדי לעשות זאת, אתה צריך סרט מדידה עם אות של תדר הייחוס של הרמה הנומינלית. הליניאריות של תגובת התדר מותאמת באמצעות נגד מותאם Rsh, אשר לאחר מכן מוחלף באחד קבוע. בעת שימוש בסרט מדידה תוצרת בית כדי לכוונן את תגובת התדר, עליך לוודא שרמת ההקלטה היא -20 dB. לשם כך, בעת הקלטה ברשמקול, מתח הכניסה מופחת פי 10 ביחס לנומינלי. עם ניסיון מספיק, ניתן להתאים את תגובת התדר ללא סרט מדידה לפי התרשים באיור. 16, הגדרת עליית התדרים העליונים שווה לירידת תגובת התדר האופיינית (ראה איור 15). ניתן להתאים את תגובת התדר בצורה מספקת למדי על ידי הגדרת Rsh עם ההתנגדות המחושבת לפי הנתונים בטבלה. 5 עבור Qsh = 2 עם RBX ידוע. כוונון "לפי האוזן" באמצעות פסקולים מוזיקליים, ככלל, נותן תוצאות שליליות בשל מיסוך האותות בתדר הגבוה ביותר על ידי אלו בתדר הביניים וההבדל באיכות ובאיזון הספקטרלי של ההקלטות. במקביל, ניתן למדוד בקלות את RBX, למשל בשיטת הפיצוי.
בדרך כלל נדרשת הערכה של חוסר הלינאריות של תעלת הרבייה בעת פיתוח פחמימנים או כאשר משווים MGs מחומרים שונים. אם מתעורר צורך כזה, מומלץ להעריך אי-ליניאריות באמצעות שיטת ההפרש Twin-Ton-Test [18]. במקרה זה, שני אותות בדיקה של אותה משרעת עם יחס תדר של 1:1,06 מסופקים לכניסה. אם המשרעת של תוצרי האינטרמודולציה שלהם היא 4,7% מהמשרעת של אותות הבדיקה, אז זה מתאים למקדם K3 = 3% עבור אחד מאותות הבדיקה. כדי להשיג סאונד טוב, כפי שהוכח מזמן בחו"ל ומוכר כאן סופית [19], יש צורך להשיג מקדם עיוות אינטרמודולציה Ki של פחות מ-0,003%. בפועל, הערכה איכותית של Ki מתבצעת על ידי הפעלת שדה מגנטי של אותות בדיקה על פער ה-MG, כפי שתואר קודם לכן. במקרה זה, נוח לבחור את תדר האות מ-fвepx ל-fвepx/2 עם הבדל ביניהם של 0,5...1 kHz. משרעת האותות גדלה מאפס לרמה הנומינלית בפלט הליניארי של ה-UV. אם בהאזנה אקוסטית לשילוב כזה, רצוי באוזניות איכותיות, מתחיל להישמע צליל הבדל, זה אומר ש-Ki הופך להיות גדול מ-0,003% [18; 19]. כדי להעריך בצורה מדויקת יותר את Ki, יש צורך בנתח ספקטרום. כפי שכבר צוין, בשל הנפח המינימלי של החומר הממוגנט, הנורמליזציה של כוח הכפייה Hc ותכונות התדר הגבוה הטובות של החומר, לראשי קלטות העשויים MKF יש אי-לינאריות נמוכה למדי במהלך השמעה: פחות מזו של ראשי sendust. וניתן להשוות לראשי הפרמלוי הטובים ביותר. עם זאת, בעת הקלטה על IEC מסוג IV ML, נצפות תופעות הקשורות לרוויה של קצוות מרווח העבודה. התוצאות של מחקר על השפעה זו מוצגות ב-[20], שם הוכח כי עלייה בשדה בפער HG (ב-oersteds, Oe) מעל הערך המקביל למחצית אינדוקציית הרוויה Bs (בגאוס, G ), מוביל לרוויה של הקצוות של פער העבודה. כתוצאה מכך, אזור ההקלטה מתרחב, ההפסדים גדלים והעיוותים הלא ליניאריים גדלים. הוא גם מספק נוסחה אמפירית לקביעת השדה הנדרש במרווח HG (E) עם רוחב הרווח g (מיקרומטר) הנדרש להקלטה עם הרמה המקסימלית של אות עם אורך גל λ (מיקרומטר) על נשא עם כוח כפייה Hc (E): HG \u1,7d (0,33 / g0,8 + 0,78VgXNUMX) x Hc. כמו כן, הוכח ב-[20] שערך זה קרוב לעוצמת שדה ההטיה האופטימלית להקלטה עם הטיה בתדר גבוה. כוח הכפייה Hc של סוגים שונים של ML נמצא בגבולות [18]:
מכאן השדה הנדרש בפער HG (E):
כדי לעבוד עם סוג I ML, נדרש חומר עם Vsat > 2900 Gs (0,29 T):
השוואת הערכים שהושגו עבור Vs עם הנתונים בטבלה. 3, אנו יכולים להסיק שלא רק MGs פריט, אלא גם MGs מתכת אינם מבטיחים הקלטות ללא עיוות מוגזם בכל MLs מסוג IV הזמינים. הדו"ח על פיתוח MLs להקלטת קול עם Hc = 160 kA/m (2000 Oe) ב [18] מגדילה את הדרישה לחומר Vus עד Vus > 1,4 טסלה. קיים עיצוב MG פריט שבו, כדי להגן על קצוות הפער מפני רוויה, מוחל על הדפנות הפנימיות של הפער שכבה של סגסוגת מתכת עם Bmax> 1,4 T ועובי של 2...10 מיקרומטר. אלו הם ראשי "MIG" המכונים ("Metal-ln-Gap" - מתכת במרווח) [21; 22]. ראשים כאלה נמצאים בשימוש נרחב למדי בציוד וידאו, אבל התעשייה (והזרה) שלנו כמעט ולא מייצרת אותם למטרות הקלטת קול, כנראה בגלל ההפצה המוגבלת של קלטות מסוג IV (עלות מוגברת, והכי חשוב, היעדר מכשירים ש להבין את היתרונות שלהם). עבור MG מסוג ZD24.750 המיוצר באופן מסחרי עם g = 1 מיקרומטר, בעת הקלטת אות עם fеpx = 20 kHz על MG מסוג II, נדרש חומר ליבה באזור הפער עם Bmax > 0,36 T, אשר נעשה עם מרווח מספיק (לפי טבלה 3 ICF Vmax = 0,43...0,5 T). לכן, האמירה ש"ראשי פריט...נותנים את הרמה הגבוהה ביותר של עיוות לא ליניארי (במצב הקלטה)" [2] כאשר מיושמת על ראשי ICF נראית לא נכונה. מדידות ישירות מראות את ההיפך. ולבסוף, לגבי הגדרת מגבר ההקלטה בעת התקנת Ferrite MGs. בעת הגדרת ערוץ הקלטה, קודם כל, עליך לוודא שתדר ההטיה fsubm קטן מתדר התהודה fpe של המעגל הנוצר מההשראות של ה-MG Lmg והקיבול הכולל CΣ המורכב מהקיבול של ה-MG עצמו , קיבולי המוצא של הגנרטור והמגבר (תקעי פילטר) וקיבול ההרכבה. רצוי ש-fsub < 0.8 fpez או, לפי הטבלה. 5, fsub < 84...96 קילו-הרץ. אם הקיבול Smg נמדד, כפי שנדון קודם לכן, ניתן לקבל הגבלה מדויקת יותר על הערך של fsubm. כאשר fsubm = fpez, המעגל LmgCΣ פועל כמסנן-מהוד, וכל שינוי טמפרטורה בערכי Lmg ו-CΣ מוביל לשינוי בזרם ההטיה, והערך שלו מתברר כמוערך יתר על המידה. אם fsub>frez, זרם ההטיה מנותק על ידי CΣ ואם הוא מוסדר לא על ידי נגדים, אלא על ידי חיתוך קבלים, העומס על הגנרטור יכול לגדול בחדות. עקב הפסדי מגנטיזציה נמוכים עבור MGs פריט, הזרם האופטימלי מתברר כפי 2...3 פחות מזה של ראשי מתכת (כל שאר הדברים שווים). זרם הכתיבה פחות, אך לא משמעותי. זה מוביל לעובדה שההתאמות הסטנדרטיות להגדרת (הפחתת) זרם ההטיה אינן מספיקות; אתה צריך להכניס התנגדות נוספת של 50...200 קילו אוהם להפסקת המעגל הנוכחי, או, אם רמת המחיקה מאפשרת, להפחית את מתח האספקה של הגנרטור (שזה יותר גרוע). אם זרם ההטיה מסופק דרך הקיבול המפריד, אז אין להפחית אותו (עדיף להתקין נגד סדרה), כדי לא להיכנס לתהודה הסדרתית של קיבול זה ולהשראות הראש. אתה צריך להיות זהיר במיוחד לגבי זה בעת התקנת ההקלטה MG ZA24.751 ו-ZA44.171 על מכשירי דיבוב מהירים. אם תדר fsub הוא יותר מ-200 קילו-הרץ עבור ZA24.751 ומעל ל-500 קילו-הרץ עבור ZA44.171, ייתכן שהתאמת זרם ההטיה לא תתאפשר עקב תופעות תהודה. כאשר מגדירים את זרם ההטיה עבור MG מסוג ZA44.171, עקב חדירת הטיה מערוץ סמוך, לפעמים אין מספיק התאמות המפחיתות את זרם ההטיה (בתדר של 500 קילו-הרץ, רמת החדירה עבור MG זה היא -30 dB). ניתן להילחם בחדירה על ידי גישור על הערוץ שבו מתרחשת תופעה זו עם נגד של 10 קילו אוהם. לפני הגדרת זרם ההטיה האופטימלי, רצוי לבחור את הסוג העיקרי של ML איתו אתה מתכוון לעבוד. הבחירה נעשית בדרך כלל על סמך יחס מחיר ואיכות. ככלל, לכל משתמש יש סוג מוכח, "רגיל" של MG, אך בעת התקנת MG עמיד חדש, ניתן להשתמש בסוגים אחרים, על סמך הנתונים [23, 24, 25]. מניסיון, תוצאות טובות, במיוחד במונחים של מאפייני תדר, עיוות ו"שקיפות", מוצגות על ידי קלטות שהופקו על ידי החברה הקוריאנית הלא מאוד מוכרת Sunkuong Magnetics Corp. (סימן מסחרי SKC). כפי שכבר צוין, בעבר, הדרכון האישי של ה-MG הכיל את ערכי ההקלטה וההטיה שהושגו עבור MGs סטנדרטיים - R723DG (IEC I) ו- S4592A (IEC II). מנתונים אלו, על ידי חישוב מחדש [23, 24], ניתן היה לקבוע את הזרמים לסוג הנבחר של ML. כרגע נתונים אלה אינם זמינים. הגדרת הזרם האופטימלי של Ipodm מתחיל בקביעת אזור הוויסות ובמידת הצורך התקנת התנגדות נוספת. לשם כך, על ידי הפחתת Ipm, אנו מוצאים את הנקודה שבה נרשם אות בתדר של 6,3 קילו-הרץ ברמה המקסימלית. לאחר מכן, הגדלת הזרם הזה, הפחית את הרמה ב-1...3 dB. הזרם האופטימלי נקבע על ידי הרעש המינימלי של הסוג הנבחר של ML, או על ידי העיוות המינימלי הלא ליניארי בעת הקלטת צליל בתדר של 315 הרץ. ערכים אלה בדרך כלל קרובים. ההגדרה הסופית תלויה ביכולות הרשמקול. אם ל-SW (ב-τ1 = 120 μs) יש רעש גרוע מ-54...-57 dB (אבוי, יש הרבה SW כאלה), אז קשה לכוונן לרעש ה-ML המינימלי. ניתן לבצע התאמה לעיוות מינימלי ללא מד מתח סלקטיבי, באמצעות השיטה המתוארת ב-[18]. עיוות לא ליניארי נקבע על ידי הסטייה של מאפיין ההעברה בעת הקלטת אות תדר ייחוס מקו ישר (בסולם לוגריתמי ב-dB). סטייה של 0,5 dB תואמת 3% עיוות לא ליניארי (איור 17). שיטה זו מתוארת ב-[18] עבור מכשירי הקלטה סליל-לסליל; עבור מקלטי קלטות, יש לבדוק את דיוק התוצאות שהתקבלו. באופן כללי, טיונר מנוסה יבחין בעיוות של 3% או יותר על סמך העיוות של צורת גלי הסינוס.
לאחר הגדרת זרמי ההטיה, יש צורך לבדוק את הליניאריות של תגובת התדר על פני כל טווח התדרים. ייתכן שיהיה צורך להפחית את התיקון בתדר גבוה באולטרסאונד. קביעת ה"אפס" של מחווני ההקלטה לרמה הנומינלית מתבצעת, כרגיל, לאחר כיול האולטרסאונד באמצעות סרט מדידה או בהתבסס על יכולת עומס יתר של ה-ML (ואולטרסאונד) במונחים של פשרה בין רעש לעיוות . מאמר זה מוקדש רק לראשים סדרתיים, כך שההשפעה של פרמטרים עיצוביים כגון רוחב פער, נוכחות של פער אחורי וכו' על איכות ההקלטה לא נבחנה כאן. אזהרה אחרונה: בשל תכונות התדר הגבוה והדיאלקטרי הטובות של החומר, חרוזי פריט רגישים להפרעות בתדר גבוה ממכשירי רדיו, ניצוצות מנוע מנוע ומנועים נשלטי דופק. זה דורש ניתוק זהיר של מעגלי אספקת החשמל שלהם, כולל החוט המשותף. לפעמים, כדי להפחית הפרעות, יש צורך לסובב את מנועי הקומוטטור סביב ציר (מה שבדרך כלל מסופק בתכנון של רשמקולים), וכאשר זה לא עוזר, יש צורך להתקין מסך נחושת בתדר גבוה מתחת משטח הנחיתה של MG. אם העיצוב מאפשר, כדאי להגן גם על מקלט הקסטה. ספרות
מחבר: V.Sachkovsky, St. Petersburg
תכולת אלכוהול של בירה חמה
07.05.2024 גורם סיכון מרכזי להתמכרות להימורים
07.05.2024 רעשי תנועה מעכבים את גדילת האפרוחים
06.05.2024
▪ Kingmax SMG Titan 512GB כונני Solid State ▪ קישוטים לחג המולד עושים אותנו מאושרים יותר ▪ הסיבה לאיחור - מאפיינים אישיים ▪ תותבות רפואיות מבית למבורגיני
▪ מדור האתר מטענים, מצברים, סוללות. בחירת מאמרים ▪ מאמר יסודות לכידת וידאו. וידאו ארט ▪ מאמר מדוע יש כל כך הרבה סרטני פנים זועמים מול חופי יפן? תשובה מפורטת ▪ מאמר עבודה עם חומר ריח. הוראה סטנדרטית בנושא הגנת העבודה ▪ מאמר הריתוך נשלט על ידי אלקטרוניקה. אנציקלופדיה של רדיו אלקטרוניקה והנדסת חשמל ▪ כתבה מצבר למצלמת וידאו מיובאת. אנציקלופדיה של רדיו אלקטרוניקה והנדסת חשמל הערות על המאמר: ולדימיר מְעוּלֶה! הרבה עזר! ויקטור מאמר מעולה, מאוד אינפורמטיבי! למדו הרבה. אלכסנדר פ. תודה על המקצועיות שלך. זה דבר נדיר בימינו.
בית | הספרייה | מאמרים | <font><font>מפת אתר</font></font> | ביקורות על האתר
www.diagram.com.ua |
ראה מאמרים אחרים סעיף 
חדשות אחרונות של מדע וטכנולוגיה, אלקטרוניקה חדשה:
כל השפות של דף זה