אינציקלופדיה של רדיו אלקטרוניקה והנדסת חשמל שליטה בטרנזיסטורי אפקט שדה בממירי פולסים. אנציקלופדיה של רדיו אלקטרוניקה והנדסת חשמל אנציקלופדיה של רדיו אלקטרוניקה והנדסת חשמל / מעצב חובב רדיו כידוע, השימוש בטרנזיסטורי אפקט שדה בעלי הספק גבוה במקום טרנזיסטורים דו-קוטביים בממירי מתח פולסים מספק מספר יתרונות. אתה יכול לקרוא על כך בספרות מתמחה, עם זאת, ראשית, הוא כמעט בלתי נגיש לקורא הממוצע, ושנית, הנושאים של שליטה בטרנזיסטורי אפקט שדה חזקים מוצגים בו, ככלל, בצורה כללית, ללא התייחסות למעגלים ספציפיים, תיאור מפורט של הפעולה אין ממירים. מחבר מאמר זה מציג את התכונות של שימוש בטרנזיסטורי אפקט שדה במכשירים כאלה. טרנזיסטורי אפקט שדה של מבנה MIS עם ערוץ n מושרה נמצאים בשימוש נרחב ביותר בממירי מתח דופק. במתח שער אפס (ביחס למקור), הטרנזיסטור סגור ונפתח במתח חיובי עם סף מוגדר למדי. באיור. איור 1 מציג את התלות הנמדדת בניסוי של זרם הניקוז במתח השער-מקור של הטרנזיסטור IRF630. מרווח מתח הכניסה מהמצב סגור לחלוטין למצב הרווי אינו עולה על 0,5 וולט, מה שאומר שהטרנזיסטור הוא מיתוג טיפוסי. מכיוון שאין הצטברות של נושאי מטען בערוץ, אין זמן לספיגתם. משך העלייה והירידה של פעימות זרם הניקוז עם אות הבקרה המתאים הוא 20...30 לא בזרם הפעלה מלא המגיע ל-9 A. מתח ההפעלה המקסימלי של הניקוז-מקור Usi max = 200 V, ה-POWER P pac המקסימלי המופץ מקסימום = 75 וואט. התנגדות הכניסה של טרנזיסטורי MIS היא קיבולית בלבד, אך אין זה אומר שכאשר מופעל פולס בקרה על השער, הוא יתנהג כמו קבל רגיל. במעגל המקביל של טרנזיסטור מבחינים בשלושה קיבולים עיקריים: קיבול כניסה - בין השער למקור; המעבר Sce הוא בין הניקוז לשער, הפלט Sse הוא בין הניקוז למקור. קיבול Sayi נטען כמו קבל רגיל רק עד למתח הסף ipor.ברגע שהטרנזיסטור נפתח מתרחש משוב מתח שלילי דרך הקיבול Cs3. קטע אופקי מופיע על עקומת הטעינה של קיבול הקלט. משך הזמן שלו, בהתאם לזרם הטעינה, נע בין שברים לכמה מיקרו-שניות, אך הוא ממלא תפקיד חשוב ביצירת דופק זרם הניקוז. כדי ללמוד את המאפיינים של עקומת הטעינה, הורכבה יחידה, שהתרשים שלה מוצג באיור. 2 (ללא נגד R3). היחידה מופעלת על ידי שני מקורות Upit1 ו-Upit2, שכן המתח בניקוז מגיע למאות וולט. דיאגרמות מתח בנקודות אופייניות של צומת מוצגות בקנה מידה שרירותי באיור. 3. עד לרגע זה, המתח החיובי בכניסה שומר על טרנזיסטור VT1 פתוח. משך העלייה והירידה של הפולסים המפעילים (יחד עם זמן העלייה של מגבר האוסילוסקופ) לא עלה על 20 ns, כך שהם לא משתקפים בתרשים. בקטע t1...t2, כאשר הטרנזיסטור VT1 כבר סגור, גם VT2 עדיין סגור והמתח בשער שלו גדל אקספוננציאלית עם קבוע הזמן R2Czi. על המסך, הקטע הראשוני הזה נראה כמו קטע קו ישר. טרנזיסטור VT2 נפתח בזמן t2, כלומר באיחור מסוים. בואו נסמן את זה כ-tset1 = t2 - t1. מרגע t2, משוב שלילי מתחיל לפעול בין הניקוז לשער דרך הקיבול CC2 (אפקט מילר). מתח השער מפסיק לעלות, וגרף b בסעיף t3...t2 מופיע כקו אופקי על המסך. אבל המתח בנקודה b מרגע tXNUMX מתחיל לרדת עקב עלייה בזרם הניקוז. ברגע t3, טרנזיסטור VT2 נפתח לחלוטין, המתח בניקוז שלו כמעט מגיע לאפס ונשאר קבוע, המשוב השלילי דרך Sse כבוי (זרם המשוב הוא אפס). מתח השער שוב מתחיל לעלות באופן אקספוננציאלי ל-Up1. ברגע t4, טרנזיסטור VT1 נפתח והקיבול S2 מתחיל להתרוקן. קבוע הזמן לפריקתו קטן בהרבה מהטעינה שלו, כך שהמתח בשער של הטרנזיסטור VT5 יורד מהר מאוד, ועד שהוא מגיע לערך Unop (מומנט t2), הטרנזיסטור VTXNUMX נשאר פתוח. ברגע t5 הוא מתחיל להיסגר, המתח בניקוז שלו מתחיל לעלות ומשוב שלילי נכנס לתוקף שוב. שלב מופיע בגרף ב, אך מכיוון שהסגירה מתרחשת מהר מאוד, משך הזמן שלו קצר מאוד. הטרנזיסטור נכבה לפני שהמתח בשער שלו יורד לאפס. מרווח הזמן מ-U עד t5 מייצג את זמן השהיית כיבוי tset2 = t5 -t4. אחד התנאים החשובים ביותר לפעולה אמינה של ממירי מתח דופק הוא היווצרות של מצב מיתוג בטוח עבור טרנזיסטורים בעלי הספק גבוה. כאשר הטרנזיסטור נפתח, זרם הניקוז עולה מאפס למקסימום, והמתח על פניו יורד ממקסימום לכמעט אפס. כאשר הטרנזיסטור נכבה, התהליך ההפוך מתרחש. יש צורך כי הן זרם ומתח, והמוצר שלהם לאורך כל המסלול של נקודת ההפעלה לא יעלה על הערכים המותרים. יש לבטל או למזער עליות זרם ומתח במצבי חולף. מטרות אלו מושגות על ידי האטה בכוח של תהליכי המיתוג של טרנזיסטורים. יחד עם זאת, העלייה והירידה של הדופק חייבות להיות קצרות ככל האפשר על מנת להפחית את ייצור החום בטרנזיסטור, כלומר, יש למצוא פשרה. ניסויים מראים שקל יותר לפתור את הבעיה עם טרנזיסטורי אפקט שדה מאשר עם דו-קוטביים. משך עליית דופק זרם הניקוז שווה למשך הקטע האופקי t2...t3, אשר, בתורו, פרופורציונלי להתנגדות של הנגד R2 (ראה איור 2). התלות של משך הזמן הקדמי tf בהתנגדות של הנגד R2 מוצגת באיור. 4. לכן, על ידי בחירת נגד זה, אתה יכול להגדיר בקלות את קצב העלייה הרצוי של זרם הניקוז. הפעלת טרנזיסטור אפקט שדה לפי התרשים באיור. ל-2 יש תכונה מעניינת אחת שעוזרת לפתור את הבעיה. קצב העלייה של זרם הניקוז בשלב הראשוני של הדופק מופחת באופן ניכר, וכתוצאה מכך היעדר מוחלט של חריגה בקדמת דופק זרם הניקוז (ניתן לשפוט את צורת דופק זרם הניקוז לפי הצורה של דופק המתח בנקודה ג) זמן הפתיחה של טרנזיסטור בעל אפקט שדה חזק זהה בערך לזה של דו קוטבי המופעל בהתאם לתכנית המתאימה, וזמן הסגירה קטן פי עשרה. אז, עבור הטרנזיסטור IRF630 ב-Upit1 = 15 V ו-R2 = 560 אוהם טופן = 0,5 מיקרומטר שניות, tclose = 0,06 מיקרון. עם SPEED HIGH סגירה כזו, לדעיכה של דופק המתח בניקוז יש חריגה שווה ל-7,5 V ב-Upit = 20 V. משרעת הפולס שווה גם היא ל-20 V, מה שאומר שהחריגה שווה ל-27,5% מ- המשרעת שלו. יש הרואים שהנחשול הוא תוצאה של מעבר ישיר של אות הכניסה דרך הקיבול Sse. אני מאמין שהעוצמה של אות הכניסה נמוכה מדי בשביל זה, אם כי, כמובן, ישנם תנאים לשידור. אני חושב שהסיבה הסבירה יותר היא התגובה של מעגל הכוח הטרנזיסטור לירידה מהירה בזרם הניקוז. בכל מקרה, עלינו להילחם בתופעה הזו. הדרך הקלה ביותר היא לצמצם את החריגות על ידי הגדלת זמן הפריקה של קיבול הכניסה של הטרנזיסטור VT2 (ראה איור 2). לשם כך, הנגד R1 נכלל במעגל הפולט של הטרנזיסטור VT3. ב-R3 = 56 Ohm, משרעת הנחשול ירדה ל-1,75 V או 9%, וב-R3 = 75 Ohm - ל-1 V או 5% ממשרעת הפולס. . עם הנגד R3, זמן עליית הדופק גדל מעט - בכ-0,1 μs. פולסים לא מעוותים לחלוטין מתקבלים אם מעגל של קבל מחובר בסדרה עם קיבולת של 0,47...1 μF ונגד עם התנגדות של 1...2 אוהם מחובר למסוף העליון של התנגדות העומס Rн (ה הקצה השני של המעגל הוא לחוט המשותף). מעגל זה צריך להיות ממוקם קרוב ככל האפשר למסופים של טרנזיסטור VT2. בממירי push-pull, בנוסף לאלו המפורטים, מופיעה בעיה נוספת - באמצעות זרם. הסיבה להופעתה במכשירים המבוססים על טרנזיסטורים דו-קוטביים היא זמן הספיגה הסופי של עודפי נושאי מיעוט בבסיס הטרנזיסטורים, ולכן יש צורך לעכב באופן מלאכותי את פתיחת הטרנזיסטורים. בטרנזיסטורי אפקט שדה, תחת בתנאים אלה, העיכוב בהפעלה וכיבוי מתרחש באופן אוטומטי ומשך העיכובים יציב. למרות העובדה שאין הצטברות מטען בטרנזיסטורים עם אפקט שדה, דרך זרם יכול להופיע רק כאשר tset2 > tset1. אם תוודא שהטרנזיסטור בזרוע אחת של הממיר ייסגר לפני שהסגור בזרוע השנייה נפתח, זרם זה לא יתרחש. במילים אחרות, חייבת להיות הפסקה בין סגירת טרנזיסטור אחד לפתיחתו של השני. כוח קטן יחסית נדרש כדי להפעיל טרנזיסטור אפקט שדה. ניתן לספק פולסי בקרה ישירות מהיציאות של שבבים לוגיים ללא הגברה מוקדמת של זרם. הספק המוצא של הממיר עצמו יכול להגיע לכמה מאות וואט. כדי לשלוט בטרנזיסטורי אפקט שדה רבי עוצמה, התעשייה מייצרת מיקרו-מעגלים מיוחדים המאפשרים זרם מוצא של עד 100 mA או יותר. אבל אלה הם מיקרו-מעגלים אוניברסליים, שנועדו לשלוט בטרנזיסטורים עם Cv = 3000...4000 pF ולתדרי המרה של מאות קילו-הרץ. שבר של המעגל להפעלת טרנזיסטורים הנשלטים על ידי מיקרו-מעגלים דיגיטליים מוצג באיור. 5 קיבול הקלט של הטרנזיסטורים VT1 ו-VT2 נטען דרך נגדים R1 ו-R2, ופרוק דרך דיודות VD1, VD2, בהתאמה, מה שמקביל להפעלה לפי המעגל באיור. 2. באיור. איור 6 מציג את פעימות זרם הניקוז של טרנזיסטורים VT1 ו-VT2 בסקאלות זמן שונות. האות על מסך האוסילוסקופ נראה כמו קו ישר עם שיניים צרות (איור 6, א). שיניים הן הפסקות קצרות בין פעימות זרם הניקוז. צורת ההפסקה בקנה מידה גדול של זמן מוצגת באיור. 6, ב. ניתן לראות את האות על המסך של אוסילוסקופ דו-ערוצים במצב "סכום" עם היפוך באחד הערוצים. עם זאת, התרשים באיור. 5 אינו אופייני לבניית ספקי כוח מיתוג חזקים. לרוב הם משתמשים בממירי מתח חצי גשר, שבהם יש לבודד את מעגלי הבקרה של טרנזיסטורים חזקים זה מזה באמצעות זרם ישר. המעגל של ממיר חצי גשר (בצורה פשוטה - ללא כמה רכיבי עזר) מוצג באיור. 7. התקן לפי התרשים באיור. 5 משמש כאן כמחולל דופק בקרה ומקור כוח נוסף. ממיר זה פועל במהירות של 25 קילו-הרץ; הספק פלט - 200 וואט. המתנד הראשי המבוסס על אלמנטים לוגיים DD1.1, DD1.2 של המיקרו-מעגל CD4011BCN פועל ביציבות רבה. עם מיקרו-מעגל אחר, התדר עשוי להיות שונה מזה שצוין, ואז יהיה צורך לבחור נגדים R2 (ואולי R3). לא רצוי להשתמש במיקרו-מעגל K561LA7, מכיוון שמתח האספקה של המתנד הראשי הוא 15 וולט, כלומר, המקסימום המותר עבור מיקרו-מעגל זה. לטרנזיסטורי IRFD010 יש קיבול קלט קטן, וזו הסיבה שההפסקות בין פולסים אינן עולות על 0,5 מיקרון. ניתן להגדיל את משך ההפסקות על ידי חיבור קבלים C5 ו-C6 (מוצגים בקווים מקווקוים) בקיבולת של 100 pF או יותר. ניתן להשתמש בהם כדי לאזן הפסקות. אם ההפסקות הן סימטריות, ניתן להרחיב אותן בקלות רבה יותר על ידי חיבור קבל בין השערים של הטרנזיסטורים VT1 ו-VT2. במקרה זה, משך העלייה והירידה של הפולסים גדל מעט. הסימטריה של הפולסים עצמם מושגת על ידי בחירת הנגד R2. עבור הממיר המתואר, משך ההפסקה בבסיס הפולסים הוא 0,1 מיקרומטרים ובערך 0,45 מיקרומטרים בין השיאים שלהם. פולסים המגיעים מפיתולים III ו-IV של שנאי T1 פותחים טרנזיסטורים רבי עוצמה VT3 ו-VT4. חיבור זה של טרנזיסטורים שווה ערך לזה שמוצג בתרשים באיור. 2 עם נגד R3 צורת הפולסים על הפיתול הראשוני של שנאי T2 בקנה מידה שרירותי מודגם באיור. 8. הנגד R6 ממלא תפקיד חשוב במכשיר. זה מבטל נחשול בחזית הדופק ומדכא תופעות תהודה. נוח להסיר ממנו אות כדי לצפות ולשלוט בפרמטרים של פולסים והפסקות ביניהם. ההתנגדות שלו צריכה להיות המינימום ההכרחי להשגת מטרות אלו. מחבר: M. Dorofeev, מוסקבה ראה מאמרים אחרים סעיף מעצב חובב רדיו. תקרא ותכתוב שימושי הערות על מאמר זה. חדשות אחרונות של מדע וטכנולוגיה, אלקטרוניקה חדשה: עור מלאכותי לחיקוי מגע
15.04.2024 פסולת חתולים של Petgugu Global
15.04.2024 האטרקטיביות של גברים אכפתיים
14.04.2024
עוד חדשות מעניינות: ▪ פוליפנולים ביין עוזרים לשמור על בריאות השיניים והחניכיים ▪ סורקים קומפקטיים של Brother ADS-1100W ו-ADS-1600W עדכון חדשות של מדע וטכנולוגיה, אלקטרוניקה חדשה
חומרים מעניינים של הספרייה הטכנית החופשית: ▪ מדור טלפוניה באתר. מבחר מאמרים ▪ מאמר איזו מדינה בראשות מונרך, הנבחר כל חמש שנים? תשובה מפורטת ▪ מאמר ציילון קינמון. אגדות, טיפוח, שיטות יישום ▪ מאמר אנטנת שוט עם מכשיר התאמת גמא. אנציקלופדיה של רדיו אלקטרוניקה והנדסת חשמל הערות על המאמר: אלכסנדר מאוד ברור. אפילו בשבילי, אני רק בתחילת הדרך. תודה. כל השפות של דף זה בית | הספרייה | מאמרים | <font><font>מפת אתר</font></font> | ביקורות על האתר www.diagram.com.ua |