|
Arabic
Bengali
Chinese
English
French
German
Hebrew
Hindi
Italian
Japanese
Korean
Malay
Polish
Portuguese
Spanish
Turkish
Ukrainian
Vietnamese|
אינציקלופדיה של רדיו אלקטרוניקה והנדסת חשמל מנורות או טרנזיסטורים? מנורות!. אנציקלופדיה של רדיו אלקטרוניקה והנדסת חשמל
אנציקלופדיה של רדיו אלקטרוניקה והנדסת חשמל / מגברי כוח צינור מה זה "היי אנד"? לא סביר שמישהו יוכל לענות על שאלה זו באופן חד משמעי. העובדה היא שהמושג הזה הוא רגשי בלבד. זה פשוט בלתי אפשרי ליצור שביל אלקטרו-אקוסטי כזה שיספק את כולם. אחד המאפיינים האופייניים לכיוון החדש בפיתוח של שחזור סאונד איכותי הוא התעוררות העניין בשימוש בשפופרות ואקום במגברי AF. זאת בשל העובדה כי בעת ביצוע האזנה השוואתית לצליל של ציוד צינורות וטרנזיסטור, מומחים החלו יותר ויותר לתת עדיפות לראשון שבהם. במאמר "קריטריונים לאיכות צליל פסיכואקוסטיים ובחירת פרמטרי UMZCH", ניסה מחבר שורות אלו לראשונה ליצור קשר בין המאפיינים האובייקטיביים של שפופרות אלקטרוניות לבין התפיסה הסובייקטיבית של הצליל שמספקים מגברי שפופרת AF. בואו נתעכב על זה ביתר פירוט.
קודם כל, הבה נזכיר לקוראים את התכונות העיקריות של השימוש במנורות במגברי AF. ישנן שלוש תוכניות להפעלתן: עם קתודה משותפת (איור 1a), עם אנודה משותפת (איור 1b), ועם רשת משותפת (איור 1c). המרובעים U1 ו-U2 מציינים באופן מותנה את מעגלי הקלט והיציאה של כל אחד מאלה המוצגים באיור. 1 אשדות. יתרה מכך, יש לבנות את הקוואדריפולים בצורה כזו שזרם ישר יכול לזרום דרך מעגלי האנודה של המנורות, וניתן להפעיל את מתח ההטיה הקבוע הדרוש על הרשת ביחס לקתודה. מפל ההגברה הנפוץ ביותר, שנבנה על פי התוכנית עם קתודה משותפת. בצורתו הפשוטה ביותר, הוא מוצג באיור. 2.
ידוע שתכונותיה של מנורה, כמרכיב של מעגל חשמלי, נקבעות על פי התלות בין זרמים ומתחים במעגלים של האלקטרודות שלה. בחישוב מגברי שפופרת, נהוג להשתמש במאפיינים סטטיים של רשת אנודה: ╡a = f(Uc) עבור Ua = const ו- ╡a=f(Ua) עבור Uc=const. המשפחות של המאפיינים הללו קשורות זו בזו, כך שאם יש כמה מהם, אתה יכול לבנות אחרים. דוגמאות למאפיינים כאלה של טריודה ופנטוד מוצגות באיורים. 3 ו-4.
הפרמטרים העיקריים של המנורה קלים להגדרה על ידי מאפיינים סטטיים. הרווח מוגדר כיחס בין תוספת המתח על האנודה לתוספת המתח ברשת בזרם אנודה קבוע: m = ΔUa /ΔUC ב-la=const. התנגדות פנימית מוגדרת כיחס בין תוספת מתח האנודה לתוספת זרם האנודה במתח רשת קבוע: Ri= ∆Ua/∆la ב-Uc=const. שיפוע המנורה הוא היחס בין תוספת זרם האנודה לתוספת מתח הרשת במתח אנודה קבוע: S = ΔIa/ΔUc ב-Ua= const. עכשיו על פעולת מנורות בשלב מגבר אמיתי. שלושה מצבים נבדלים על תנאי: A. B ו- C. במצב A, המיקום ההתחלתי של נקודת ההפעלה נבחר כך, עם משרעת אות אמיתית, הוא נע בתוך הקטע הליניארי של הרשת המאפיין את המנורה. במצב B, נקודת ההפעלה ממוקמת בעיקול התחתון של מאפיין זה, ובמצב C, משמאל לעיקול. כתוצאה מכך, בשני המצבים האחרונים, המנורה פועלת כאלמנט לא ליניארי. אופן הפעולה הראשוני של המנורה נקבע על ידי המתחים של מקורות הכוח של המעגלים של האלקטרודות שלה, בניכוי הירידות במתחים הקבועים על האלמנטים של מעגלים אלה. קל למצוא נפילות מתח וזרמים במעגלי האלקטרודה באמצעות מאפייני המנורה. לא נתעכב על המאפיינים העיקריים של פעולת מנורה במפל של מגבר ליניארי ולא ניתן את נוסחאות החישוב העיקריות למעגל כזה או אחר להדלקתו, נפנה את הקורא לספרות [1, 2]. אנו רק מציינים שהמאפיינים של מפלים מגבירי צינורות שוות, למעשה, למאפיינים של מפלים דומים בטרנזיסטורים. עם זאת, ישנם גם הבדלים. ראשית, תלילות המנורה אינה תלויה בטמפרטורת האנודה (בגבולות סבירים), בעוד שמקדם ההעברה הנוכחי של טרנזיסטורים h21e משתנה עם תנודות בטמפרטורת הגביש שלה. כתוצאה מכך, במגברי שפופרות, ניתן להימנע מאפנון אות אינפרא-נמוך ולהבטיח שחזור טוב של החלק בתדר הנמוך של ספקטרום תדרי השמע. התפיסה המוטעית הקיימת לגבי ה"בס החלש" במגברי שפופרות נובעת, לדעתנו, מהספק הבלתי מספק של שנאי המוצא ושנאי האספקה. שנית, מנורות. בניגוד לטרנזיסטורים, הם נשלטים על ידי מתח, לא זרם. זה מאפשר לך לפרוק את השלב הקודם במגברי שפופרות ובהתאם, להפחית את האי-ליניאריות שהוצגה על ידו. כמובן, אסור לשכוח את קיבול הקלט של השלב הבא, שיכול להיות די גבוה. אז, במפל על מנורת 6N2P, הערך שלה ברווח המרבי הוא בערך 73 pF. אבל כדי לטעון קיבולת כזו, נדרש הרבה פחות זרם מזרם הבקרה של שלב הטרנזיסטור. שלישית, מנורות אינדיבידואליות יותר מאשר טרנזיסטורים במונחים של עיוותים לא ליניאריים המוכנסים לאות. כדוגמה, אנו מציגים את רמות העיוות ההרמוני של אות המוצא עבור שתי מנורות מתחלפות 12AX7 ו-6N2P בשלבים שווים (טבלה 1).
מידע דומה עבור שלבי טרנזיסטור צוין במאמרו של המחבר שפורסם ב"רדיו" מס' 12, 1987. יש לזכור ששינוי המצב בשני המקרים מוביל לחלוקה מחדש של רמות הרכיבים ההרמוניים. עכשיו בואו נדבר על הגורמים המשפיעים על איכות הצליל המסופקת על ידי שלבי הפלט של מגברי צינור ואקום. נתחיל עם מקור הכוח, כי כפי שמראה בפועל, הפעולה של כל מכשיר הגברה תלויה בו במידה רבה. בשל העובדה שההתקנה של מייצב מתח במגבר שפופרות אינה חסכונית, הדרישות לכל האלמנטים של מקור הכוח שלו עולות. כדי למנוע הפסדים בחוט הרשת, העומס הנוכחי שלו לא יעלה על 2,5 A / mm2 של הקטע. לפני הפיתול הראשוני של שנאי הרשת, יש צורך להתקין מסנן חוסם המדכא רעש בתדר גבוה ודחף החודר לתוך המגבר. נכון, הוא לא חוסך מ"קליקים" שחודרים לתוך המגבר בעת הפעלה וכיבוי של מכשירי חשמל ביתיים בעלי עומס תגובתי (מקררים, שואבי אבק וכו'), אבל הוא מגן מפני הפרעות שנוצרות ממקורות של פליטת רדיו עוצמתית. יש להקדיש תשומת לב מיוחדת לשנאי החשמל. העיצוב שלו צריך להבטיח דיכוי של הפרעות שעברו דרך המסנן החוסם. ישנם שלושה עיצובים עיקריים של שנאים - משוריין, מוט וטורואיד. הנפוצים ביותר הם שנאים משוריינים על ליבות מגנטיות בצורת W. הם זולים, מתקדמים טכנולוגית, אבל יש להם שדות תועה גדולים. בנוסף, בשנאים כאלה קשה מאוד להשיג ביטול טנדרים והפרעות, ומכאן דיכוי "קליקים" במהלך פעולת מכשירי חשמל ביתיים. לשנאים על מעגלים מגנטיים טורואידים אין את החסרונות האלה, אבל הם יקרים מדי. בחירת החתך של המעגל המגנטי של שנאי הרשת ומיקום הפיתולים שלו עליו חשובים מאוד. כדי לשפר את איכות הצליל, יש צורך לשאוף להפחית את השראות הדליפה והקיבול העצמי של השנאי. יש להקדיש תשומת לב מיוחדת לבידוד, למיגון ולמיקום של מתפתל הרשת על המעגל המגנטי. שכן כל חיבורים טפיליים תורמים לחדירת הפרעות מהרשת למגבר. בעת בחירת חתך הרוחב של המעגל המגנטי ואת קוטר החוטים של פיתולי השנאי, יש לקחת בחשבון שהזרם העובר דרך הפיתול המשנית הטעון על מיישר הגשר יכול להגיע פי שלושה מהזרם המיושר. הפרקטיקה של פיתוח מגברי AF מראה ששנאי רשת אמיתיים צריכים להיות בעלי מרווח של פי שניים-שלושה עבור חתך הפלדה של המעגל המגנטי וחוט הנחושת של הפיתולים ביחס לשיטות חישוב מקובלות. אין דרישות מיוחדות למיישרים של ספקי כוח עבור מגברי כוח שפופרות השונות מאלה של מכשירים דומים של מגברי טרנזיסטורים. אלא אם כן יש להשתמש במכשירי מיישר במתח גבוה יותר עבור מנורות, שכן מתח האנודה של המנורות עולה באופן משמעותי על המתח הנדרש להנעת הטרנזיסטורים. אולם לאחרונה, זה הפך לאופנתי להשתמש בקנוטרונים במיישרים במקום דיודות סיליקון. ואכן, הקנוטרון נפתח בצורה חלקה יותר, והזרם המיושר על ידו מכיל פחות רכיבים בתדר גבוה, אולם מסנני החלקה טובים וטופולוגיית הרכבה שנבחרה נכון מאפשרים לתכנן מיישר מצוין המבוסס על דיודות סיליקון. במילים אחרות, עם מיישר דיודות סיליקון עשוי כהלכה, למיישר הקנוטרון אין יתרונות על פניו. המרכיב העיקרי השלישי של ספק הכוח של המגבר הוא מסנן ההחלקה. בספקי כוח של מגברי AF איכותיים, רצוי להשתמש במסננים על קבלים פלואורפלסטיים או פוליפרופילן. עם זאת, קבלים כאלה הם בעלי קיבול ספציפי נמוך ואינם מחליקים מספיק את האדוות של המתח המיושר. בהקשר זה, יש צורך להתקין קבלים תחמוצת במסננים. המתאימים ביותר הם K50-27. במקום קבל אחד גדול, מומלץ להשתמש במספר קבלים קטנים יותר המחוברים במקביל ולצרף את קבל התחמוצת עם קבל קטן מפוליפרופילן. עם זאת, לאחרונה הופיעו קבלי פוליפרופילן K78-12. K78-17 ו-K78-20 בקיבולת של כעשרות מיקרופארד, המיועדים למתח הפעלה של 500 V. עכשיו - על הגורמים הקובעים את תלות הסאונד במגבר עצמו. בעת בחירת מעגל מגבר כוח עם קצה אחד או דחיפה, בדרך כלל נלקחים בחשבון היתרונות והחסרונות הבאים. ההרמוניות הכלולות באותות המוצא של מגברים עם קצה בודד פחות בולטות מבחינה סובייקטיבית; מפלים כאלה מספקים צליל רך יותר של האוגר בתדר גבוה, הם פשוטים יותר במעגלים ובעיצוב. בין החסרונות של מפלים חד-מחזוריים, אפשר לציין יעילות נמוכה (15 ... 20%) ו. כתוצאה מכך, הספק פלט נמוך, דרישות גבוהות לרמת האדוות והיציבות של מתח אספקת החשמל, קשיים בשחזור תדרי שמע נמוכים. האחרון מבין החסרונות הללו קשור לנוכחות של מגנטיזציה קבועה של המעגל המגנטי של שנאי המוצא של מגבר כוח חד-מחזורי. הדבר מוביל לירידה בחדירות המגנטית של המעגל המגנטי, ומכאן לירידה בהשראות הפיתול הראשוני של שנאי המוצא ולעלייה בתדר החיתוך של תגובת התדר שלו. ניסיונות להגדיל את השראות על ידי הגדלת מספר הסיבובים של הפיתול הראשוני עושים מעט, מכיוון שההטיה גדלה והעלייה בפועל בהשראות לא תהיה משמעותית. בנוסף, עם עלייה בהתנגדות של הפיתול, המתח שאבד עליו יגדל והיעילות תקטן. אפשר לשפר את המצב עם השחזור של תדרי צליל נמוכים יותר על ידי הגדלת חתך הרוחב של המעגל המגנטי, על כך הולכים מעצבים רבים של מגברי צינור חד-מחזוריים. מגברי כוח מסוג Push-pull משחזרים תדרי שמע נמוכים יותר טוב יותר, מכיוון שאין מגנטיזציה קבועה של המעגלים המגנטיים בשנאי המוצא שלהם. למגברים כאלה יש יעילות וכוח פלט גבוהים יותר, הם פחות תובעניים בפרמטרים של ספק הכוח, הם צריכים שנאי פלט פשוט יותר. עם זאת, מגברי push-pull משחזרים תדרי שמע גבוהים יותר עם פחות דיוק ובעלי מעגלים מורכבים יותר. כדי להשיג צליל לא מעוות, המאפיינים הזהים של המנורות של שלב הפלט דחיפה-משיכה חשובים מאוד. בדרך כלל הם נבחרים לפי התלולות ומתח הסגירה, אך כפי שמראה הניסיון, בחירה רק לפי פרמטרים אלו אינה מספיקה. לכן, כאשר הזרמים של מנורות המוצא יוצאים מאיזון, מתרחשת אפנון משרעת של ההרמוניות של אות המוצא בתדר של 100 הרץ. כלומר, למשל, כאשר אות עם תדר של 1000 הרץ מוגבר, רכיבים עם תדר של 900 ו-1100 הרץ יהיו נוכחים במוצא המגבר. וזה מוביל להופעת עיוותים נוספים, ואנו מעזים להבטיח לכם, עיוותים נשמעים. עם חוסר איזון, כמובן, מקדם העיוות הכולל של העיוות הלא ליניארי גדל גם הוא. מחקרים עדכניים הראו כי יש לבחור זוגות של משאבות בהתאם לבעלות משותפת של מאפייני מתח זרם עם דיוק של לא פחות מ-5% על כל טווח זרמי הפעולה. ניתן לפתור את סוגיית השימוש ב-OOS במגבר הספק תוך התחשבות ביתרונות והחסרונות הידועים. בהנחה שהיתרונות של OOS ידועים היטב לקוראים, נגיד רק שמגבר ללא OOS, למשל, משחזר טוב יותר תדרי שמע נמוכים יותר ויותר גבוהים יותר. המאפיינים שלו תלויים מאוד ביציבות הפרמטרים של שני מנורות ורכיבי מעגל אחרים, כמו גם במאפיינים של מקור הכוח. זה דורש שיקול זהיר יותר של ההתקנה. הפרמטרים של שלב הפלט של המגבר נקבעים במידה רבה על ידי המנורות הפועלות בו. ראשית כל. בהתחשב במאפיינים של המנורות, יש צורך להחליט באילו מהן הכי מתאים להשתמש במגבר - טריודות או פנטודות (טטרודות). לדוגמה, בהשוואה לפנטודות, טריודות מספקות לינאריות רווח טובה יותר ובעלות התנגדות פנימית נמוכה יותר, אך יש להן רווח נמוך יותר, ובשל שימוש לקוי במתח האנודה, הן אינן מאפשרות לקבל יותר הספק מוצא. כפי שכבר צוין, צינורות הם יותר אינדיבידואליים מבחינת איכות הצליל שהם מספקים. אנו מציגים (טבלה 2) את ספקטרום ההרמוניות של אות המוצא של מגבר כוח חד-מחזורי ללא משוב על מנורת EL-34 הפועלת במצב A עם משרעת אות מוצא המקבילה להספק של 1 W. רמת ההרמונית הראשונה נלקחת כ-XNUMX dB.
כפי שניתן לראות מהטבלה, למפלי הגברה על אותו סוג של מנורות, אפילו מאותו יצרן, יש ספקטרום הרמוני שונה של אות המוצא, מה שאומר שהצליל שהם מספקים לא יהיה זהה. הבחירה של מצב הפעולה של מגבר הכוח היא בדרך כלל לא קשה. עדיף להשתמש במצב A, מכיוון שהוא מספק פחות עיוות וסאונד טוב יותר. הרבה יותר קשה לפתור את סוגיית עיצוב המעגל של שלב הפלט של המגבר, אבל זה יידון במאמר הבא. נתחיל את ההיכרות שלנו עם המעגלים של מגברי הספק עם שלב פלט חד-מחזורי הפועל במצב A. המעגל האופייני שלו מוצג באיור. 5. המפל המוצג בו בנוי על טריודה, אך מותר להשתמש בטטרודה או בפנטוד.
כדי לנתח את המאפיינים העיקריים של מפל חד-מחזורי על טריודה, אנו משתמשים בזו המוצגת באיור. 6 משפחה של מאפייני אנודה של מנורה אידיאלים. בשימוש מלא במתח האנודה, נקודת הפעולה B צריכה להיות באמצע קו העומס AB, זרם השקט הוא Iao, מתח השקט הוא Uao. משרעת המתח הסינוסואידאלי על רשת הבקרה - Umc, על האנודה - Ima ההספק הניתן על ידי המפל לעומס, Р = 1/2 (lma Uma), וההספק הנצרך על ידו ממקור הכוח, Po = לאו אואו. מכאן קל למצוא את היעילות של המפל הפועל במצב A, No \u2d P / Po \u0d / XNUMX (lma Uma) / Ino Uno, ואת הכוח המתפזר באנודת המנורה, P \uXNUMXd PXNUMX - P_ . מכיוון שבמצב מנוחה ההספק שמספקת המנורה לעומס הוא אפס, זרם השקט של השלב נבחר כך שהכוח הנצרך על ידו ממקור הכוח לא יעלה על ההספק המרבי המותר המופץ באנודה של המנורה.
הפונקציות של עומס האנודה במפל שאנו שוקלים מבוצעות על ידי שנאי המוצא, ובהתחשב ביעילותו, הכוח המסופק ישירות לראש הרמקול, Pn = ntrP_ אם ההספק הראשוני הוא Рn, אז באמצעות אותה נוסחה , אתה יכול לקבוע את הכוח שאמור במקרה זה לתת את הטריודה לעומס: Р_=Рн/mтР. על איור. 7 מציג את התלות של ההספק P_ הניתן לעומס, הידוע מתאוריית מכשירי ההגברה. יעילות - מס' ומקדם הרמוני -Kg של המפל על הטריודה מהיחס Rv / Ri. ניתוח התלות הללו מאפשר לנו להסיק את המסקנות הבאות: - שלב ההגברה על הטריודה נותן את ההספק המרבי לעומס עם ההתנגדות של עומס האנודה Ra=2Ri; - היעילות של המפל עולה עם הגדלת Rn/Rё המתקרבת לערך של 0,5; - עלייה בהתנגדות של עומס האנודה של הטריודה מסייעת להפחית את העיוותים הלא ליניאריים שהוכנסו על ידי המפל.
לפיכך, על מנת לקבל בו זמנית P_ גדול, יעילות גבוהה מספיק וק"ג נמוך, רצוי שיהיה יחס Ra / Ri בטווח של 2 ... 4. במקרה של שימוש בטטרודה או פנטוד בשלב הפלט, אופי התלות הללו משתנה במקצת. ידוע שהתלות של זרם האנודה של הטריודה באנודה ובמתח הרשת מתוארת על ידי היחס la=(Uc--Ua/m)3/2. מה שמאפשר למעצב, בעל מאפייני האנודה של המנורה, לבחור באופן די חד משמעי את אופן פעולתה. עבור הטטרודה והפנטודה, משוואה כזו עדיין לא הייתה קיימת. מחברי מאמר זה ניסו לגזור נוסחה דומה עבור beam tetrode 6P45S בשימוש החברה שלנו. כתוצאה מהניתוח, התקבל היחס Iа=1,8[1-1/(0.0012Ua2+ +1)](Uc/45+1)2, המתאר את ההתנהגות של מנורה זו, עם זאת, רק במתח על רשת המסך שלו U3 שווה ל-175 V. במתחים אחרים, במקום Uc, יש להחליף את הביטוי (Ue + 0,5) - (U3-175) בנוסחה. עבור טטרודים או פנטודים אחרים, למקדמים ביחס לעיל יהיו משמעויות שונות. באמצעות משוואה זו, אתה לא יכול רק לקבוע את המקדם ההרמוני עבור מצב פעולת המנורה שנבחר, אלא, באמצעות שיטת הניתוח הספקטרלי, לקבוע את הספקטרום ההרמוני של האות המוגבר ולמטב אותו על סמך הקריטריונים של תפיסת צליל סובייקטיבית. שיטות מסורתיות לניתוח של עבודתם של פנטודים וטטרודים (שיטה של חמש סדינים) נותנות תוצאות דומות. על איור. 8 מציג את התלות של הפרמטרים ב-P_ וב-Kg בהתנגדות Ra של הפנטוד 6PZS. ניתן לראות מהאיור שבהתחלה, עם עלייה ב-Ra, ההספק P_ גדל, וה-Kg יורד, אבל ברגע ש-Ra הופך שווה ל-3.4 kOhm (עבור מנורות אחרות ערך זה יהיה שונה), ההספק מתחיל להקטין, וק"ג עולה. במילים אחרות, הטריודה פחות קריטית לבחירת Ra. מאשר הטטרודה והפנטודה. איך זה משפיע על איכות הצליל קשה לומר, אבל פוטנציאל שלב הפלט על טריודה צריך להישמע נוח יותר מאשר על טטרודה או פנטוד.
מצד שני, למפלים המבוססים על פנטודים וטטרודים במצב הספק מרבי P_ יש יעילות גבוהה יותר (0.35 ... 0.4). מאשר מפלים על טריודות (0,15 ... 0.25). הבה נבחן כעת את התכונות של שנאי המוצא המותקנים ב-UMZCH חד-מחזורי הפועלים במצב A. בשלבים כאלה, כידוע, יש מגנטיזציה מתמדת של המעגל המגנטי של השנאי, מה שעלול להוביל לירידה בחדירות המגנטית שלו. וירידה בהשראות הפיתול הראשוני, המלווה בצמצום של רצועת התדרים הניתנת לשחזור מספקטרום התדרים הנמוכים. כדלקמן מהנוסחה לקביעת השראות של סליל עם מעגל מגנטי פלדה סגור (L=1,26nSmW2/Lc -10-8, Hn. כאשר m היא החדירות המגנטית של המעגל המגנטי; SM הוא חתך הרוחב של המעגל המגנטי. מעגל מגנטי, cm2; W הוא מספר הסיבובים של הסליל; Lc הוא הממוצע של אורך קו השדה המגנטי, ס"מ), ניתן להגדיל את השראות של הפיתול הראשוני של השנאי על ידי הגדלת מספרו פניות וחתך הרוחב של המעגל המגנטי. עם זאת, עלייה במספר הסיבובים מלווה בעלייה בהטיה, ועלייה בחתך הרוחב של המעגל המגנטי מובילה לעלייה חדה במידות ומשקל השנאי. בנוסף, השראות למעשה גדלה לאט מאוד. אנו מדגים את תהליך בחירת המעגל המגנטי ומספר הסיבובים של הפיתול הראשי של השנאי בעזרת הדוגמה הבאה. נניח שעלינו לבצע הליך זה עבור שלב מגבר עם התנגדות האנודה של מנורת המוצא Ra = 2 kOhm, זרם האנודה 1a = 0,2 A והספק שימושי P_ = 24 W. ידוע שההשראות הנדרשת של הפיתול הראשוני של שנאי המוצא נקבעת על ידי הנוסחה L \u0,3d 20 Ra / fn, H, מה שאומר שאם אנחנו רוצים שטווח תדרי ההפעלה יוגבל ל-fn \u0,3d 2 הרץ, אז עלינו לספק השראות L \u10d 3 20 30 25 /50=5 Gn. בעת שימוש במעגל המגנטי PL6x0,3xb25, שיכול להכיל רק מספר מסוים מאוד של סיבובים, זה אפשרי עם היחס בין התנגדות הפיתול הראשונית להתנגדות האנודה Ro50 / Ra = 120. ליבה מגנטית בעלת חתך רוחב גדול PL0,25x32x64 אפשרה להפחית את היחס הזה ל-16, ואת PL0,2xXNUMXxXNUMX ל-XNUMX. קל לראות שגידול בחתך הרוחב של המעגל המגנטי בפקטור של שלושה מוביל לירידה ביחס Ro6/Ra מ-0,3 ל-0,2, וכדי לקבל אוגר תדר נמוך מפותח, יחס זה צריך להיות שווה ל-0,1, כי אחרת, עקב נפילת מתח בהתנגדות גבוהה מדי של הפיתול הראשוני, היעילות של שלב הפלט תקטן. אם טווח התדרים הניתנים לשחזור מוגבל לתדר של 30 הרץ, אזי השראות של הפיתול הראשוני תקטן ל-20 H, ובמקרה זה, בעת שימוש במעגלים מגנטיים PL25x50x65, PL25x50x120 ו-PL32x64x160, יחסי Ro6 / Ra יהיו שווה בהתאמה ל-0,23, 0,14 ו-0,13. שהוא גם גדול מה-0,1 הנדרש. על מנת בכל זאת להשיג את היחס הרצוי, ניתן להמליץ להעלות את מתח האנודה של מנורת המוצא, ואז, עם אותו הספק המועבר לעומס, ניתן יהיה להפחית את זרם האנודה, ומכאן להפחית את ההטיה של שנאי המוצא. בנוסף, ניתן ללכת על הגדלת התדר התחתון של טווח התדרים הניתן לשחזור עד 40 הרץ והפחתת התנגדות עומס האנודה Rn על ידי שימוש במנורות בעלות התנגדות פנימית נמוכה Ri. כעת נעבור לשקול את התכונות של שלב הפלט של דחיפה-משיכה (איור 9). מפל זה מטיל דרישות קפדניות על הסימטריה של אותות אנטי-פאזיים המגיעים לכניסות שלו. דרישות אלה חייבות להתקיים על ידי מפל הפוך.
מנקודת המבט של הבטחת הסימטריה של אותות המוצא, הטוב ביותר הוא מהפך פאזה העשוי על שתי טריודות המחוברות לפי מעגל מאוזן (איור 10). הסימטריה שלו תלויה בפרמטרים של מחולל הזרם במעגל הקתודה של מנורות מהפך הפאזה.
כדי להמחיש הצהרה זו, אנו מציגים את ספקטרום ההרמוניות ואת מקדם העיוות הלא ליניארי של אותות המוצא של ממירי פאזה הפועלים עם גנרטורים, שההתנגדויות המקבילות להם הן 11 ו-30 קילו אוהם (ראה טבלה).
המדידות בוצעו עבור רמות אות מוצא של מהפך תלת פאזי: מקסימום (+20 dB), נומינלי (+10 dB) ומינימום (0 dB). קל לראות שעם עלייה בהתנגדות המקבילה של הגנרטור מ-11 ל-30 kΩ, המקדם ההרמוני של אות המוצא, שנקבע על ידי הסימטריה של מהפך הפאזה, יורד כמעט בפקטור של שניים. בתור מחולל זרם, אתה יכול להשתמש מנורה, טרנזיסטור או נגד קונבנציונלי. יש להקדיש תשומת לב מיוחדת לבחירת זוגות מנורות לשלב פלט דחיפה-משיכה. זה מאוד חשוב לעשות, שכן חוסר איזון מוביל לעלייה משמעותית בעיוות הכולל בפלט המגבר, כמו גם אפנון משרעת של הרמוניות בתדר של 100 הרץ עקב ירידה במידת הדיכוי של אדוות אספקת החשמל, אשר טבועה בכל השלבים המאוזנים. מחקרים אחרונים שבוצעו על ידי מחברי המאמר אישרו את הצורך לבחור זוגות מנורות על פי צירוף מקרים של מאפייני מתח זרם עם דיוק של לא יותר מ-5 ... 2% בכל טווח זרמי הפעולה. כדי לחשב שלב פלט בדחיפה הפועל במצב A, ניתן להשתמש בנוסחאות לחישוב שלבים חד-קצה, רק להכפיל את ההספק P_. במקרה של פעולתו במצב B, הליך החישוב משתנה במקצת [3]. מוצג באיור. 11, התלות של ההספק הנמסר לעומס P_ והיעילות ביחס Ron/Ri גם מאשרות את העובדה שבמתח אנודה נתון ובפעולה במצב B ללא זרמי רשת, הטריודה מספקת את ההספק הגדול ביותר באנודה התנגדות עומס שווה להתנגדות הפנימית שלו Ri. היעילות של שלב פלט דחיפה-משיכה על טריודות במצב B עולה עם הגדלת רון, נוטה לערך של 0,785.
במקרה של שימוש בפנטודים או טטרודים בשלב פלט דחיפה-משיכה, העומס המועיל ביותר שלהם כאשר הם פועלים במצב B הוא כזה שבו מאפיין העומס עובר דרך העיקול של מאפיין האנודה הסטטית שנלקח במתח על רשת הבקרה Uc = 0. במקרה זה, הכוח שמספקות המנורות לעומס ויעילות המפל קרובים למקסימום. ההתנגדות של עומס האנודה של זרוע אחת של שלב הדחיפה-משיכה במצב B פחותה מאשר במצב A, ובדרך כלל נמצאת בתוך (0.04 ... 0.1) Ri. אחרת, מפל הדחיפה-משיכה על פנטודות מחושב באותו אופן כמו על טריודות. יש לציין שבשלבי הפלט של מגברי 3H איכותיים אמיתיים, לא נעשה שימוש ב-pure mode B לעולם עקב התרחשותם של עיוותים מסוג "צעד" הגלומים במצב זה. עדיף מצב AB. שבו המנורות פועלות עם היסט התחלתי מסוים, אשר מבטל את הופעת העיוותים הללו. בחירת שנאי פלט לשלב מצב B קלה יותר מאשר לשלב מצב A, שכן אין בעיות הקשורות למגנטיזציה קבועה של המעגל המגנטי. באשר למזעור השראות הדליפה, היא מושגת על ידי חתך שני הפיתולים של השנאי. לסיכום, ברצוני להפנות תשומת לב לפרמטר מגבר כמו עכבת המוצא. ניתן לקבוע זאת לפי הנוסחה: Rout=[(Uxx/Uh)-1] Rh. כאשר Uxx - מתח ללא עומס במוצא המגבר, V; אה - מתח בעומס המגבר, V; Rh הוא התנגדות העומס. אוֹם. פרמטר זה מאפיין באופן מלא את התלות של זרם המוצא במתח המוצא של המגבר. על איור. 12 מציג תרשים של הכללת מכשירי מדידה, המתאימים להסרת תלות זו. יש לבצע מדידות בתדרים שונים. קשר זה צריך להיות ליניארי ככל האפשר. חוסר הליניאריות מתוקן על ידי הכנסת ה-FOS בעל עומק מספיק.
הקדם-מגבר עשוי על פי תכנית דו-ערוצית, הוא פועל מפיקאפים מגנטיים של יחידות בקרה אלקטרוניות מסורתיות, נגני CD ומקורות אחרים של אותות בתדר נמוך. הוא מספק בקרת עוצמת הקול עם פיצוי דק, בקרת צלילים עבור תדרי צליל נמוכים וגבוהים יותר, התאמת איזון סטריאו. למגבר שני יציאות ושקעים לטלפונים סטריאו. לאחד היציאות ניתן לחבר רשמקול, ולשנייה ניתן לחבר UMZCH חיצוני. מאפיינים טכניים עיקריים של המגבר. עכבת כניסה מדורגת: פיקאפ מגנטי - 47, נגן CD - 10, אוניברסלי - 100 קילו אוהם; טווח של תדרי צליל הניתנים לשחזור - 7...90000 הרץ; טווח בקרת טון עבור תדרי צליל נמוכים וגבוהים יותר - 6 dB; רמת רעש (ערך משוקלל) - בפלט של מתקן-מגבר האיסוף המגנטי - 73, מגבר ליניארי - 97 dB; התנגדות פלט - לא פחות מ-1 kOhm; הפרדה של ערוצי סטריאו בתדר של 10 קילו-הרץ - לא פחות מ-40 דציבל, אות פלט מקסימלי בעומס של 47 קילו-אוהם - לא פחות מ-25 וולט (rms) תרשים החיבור של בלוקי הקדם-מגבר מוצג באיור. 13. הוא מורכב מארבעה בלוקים שהושלמו באופן פונקציונלי: מסנן גבוה (A1), אלמנטים של בקרת עוצמת הקול (A2), מגבר דו-ערוצי (A3) וספק כוח (A4). מחוץ לבלוקים ישנם חמישה שקעי קלט (XS1-XS5) ושלושה יציאות (XS6-XS8), שלושה מתגים (כניסות - SA1, מסנני מעבר גבוה - SA2, אלמנטים קולניים - SA3), בקרות איזון סטריאו (R9, R10) , בקרות עוצמת הקול (R11 , R12), תדרי צליל נמוכים (R13, R15) ומעלה (R14, R16), רכיבי תצוגה (HL1-HL15), מגן מתח ומתג הפעלה.
בפאנל הקדמי של בית המגבר יש פקדי עוצמת קול, טון ואיזון סטריאו, מתג ראשי, מסנן גבוה מעביר מחוון, מתג עוצמת קול, מתג כניסה ושקע טלפון, ומאחור יש קלט ושקע טלפון. שקעי פלט ושקע הארקה. האות מהכניסה של הפיקאפ המגנטי XS2 מוזן לכניסה של מגבר המתקן, ומהמוצא שלו למתג הכניסה SA1. גם אותות מכל שאר הכניסות מוזנים כאן, אשר עוברים לאחר מכן למסנני High Pass R1R2C1 (לוחות A1 L, A1.2). המסננים נועדו להגביל את ספקטרום הקול מהצד של תדרי השמע הנמוכים (<18 הרץ) ואם תרצה, ניתן לכבות אותם על ידי המתג SA2.0 כאשר המסננים מופעלים, אותות HL1 LED. באמצעות מתגים אלה ובקרות איזון סטריאו נפרדות R9. אותות כניסה R10 עוברים לבקרות עוצמת הקול 11, R12, ולאחר מכן לכניסות של קדם מגברים 3H (לוחות A3.1 ו-A3.2). באמצעות מתג SA3, ניתן לחבר את רכיבי העוצמה R11, R12, C1 לברזים של נגדים R2, R1. C2 ו-R3. R4. C3, C4 (לוחות A2.1 ו-A2.2). מהיציאה של הקדם-מגבר (פין 19, 16 לוחות A3.1 ו-A3.2), האות המוגבר מוזרם לשקע היציאה XS7 ולכניסה של משחזר טלפון המחובר לשקע הטלפון XS8. שקע היציאה XS6 מחובר לבקרת איזון הסטריאו ומשמש, כאמור לעיל, בעת הקלטת אות לרשמקול. תרשים סכמטי של אחד מערוצי הקדם-מגבר (לוח A3.1) מוצג באיור. 14. הערוץ השני זהה לו לחלוטין. מסקנות הלוח שלו מצוינות בסוגריים לצד מסקנות הערוץ הראשון (איור 14). בלוח A3.1 מותקן מגבר מתקן פיקאפ מגנטי וכן מגברים לינאריים וטלפונים.
כאשר פועלים מפיקאפ מגנטי, אות הכניסה משקע XS2 (איור 13) דרך מעגל התיקון הפסיבי בתדר גבוה R2C1 מוזן לכניסה של מגבר מתקן תלת שלבי. שני השלבים הראשונים שלו נעשים על טריודה כפולה VL1 לפי המעגל ההתנגדות הרגיל עם עומס במעגל האנודה. השלב השלישי מורכב על מנורת VL2.1 לפי מעגל עוקב הקתודה, מה שתורם להתאמה הטובה שלו עם מגבר ליניארי. כדי לייצב את מצב הפעולה של מפל זה, נעשה שימוש במעגל R8R9R12. תגובת התדר הסטנדרטית של מגבר המתקן התקבלה הודות לשני מעגלים תלויי תדר: מעגל R2C1 פסיבי ומעגל OOS, שהמתח שלו נלקח ממוצא המגבר ומוזן דרך רכיבי ה-R10R11C4 אל הקתודה של ה-VL1.1. מנורת כניסה אחת. המתח מהמוצא של מגבר המתקן (פין 10 של לוח A3.1) מסופק למתג הכניסה SA1 ולאחר מכן, בדרך הרגילה, לכניסה (פין 12 של לוח A3.1) של הלינארית מַגבֵּר. הרווח של המתקן של הטנדר המגנטי בתדר של 1000 הרץ - 38 dB; יחס אות לרעש משוקלל - 72...74 dB; סטיית תגובת תדר מהתקן בעת שימוש באלמנטים R2, R5, R10, R11, C1, C4 עם סובלנות של 1% - לא יותר מ-1 dB. המגבר הליניארי, כמו מגבר המתקן, הוא תלת שלבי. מפלים על טריודות VL3.1 ו-VL3.2 VL3 מנורות מורכבות על פי ערכת מגברים התנגדות. הראשון שבהם, באמצעות נגדים R15R16, מכוסה במעגל OOS מקומי, שמפחית את עכבת המוצא שלו. השלב השלישי הוא חסיד קתודה. המתח מהמוצא שלו מוזן לשקע היציאה XS7 ולמגבר הטלפון. הטון שולט R13 (LF) ו-R14 (HF), יחד עם האלמנטים R19-R23 ו-C9-C11, עובדים במעגל OOS משותף. רווח מגבר ליניארי - 20 dB; הערך המשוקלל של יחס האות לרעש הוא 97...99 dB. מגבר הטלפון עשוי על פי סכימה של עוקב פולט מורכב על טרנזיסטורים VT1-VT4. המתח מהעומס שלו מסופק לשקע הטלפון XS8 (ראה איור 13). דיאגרמה סכמטית של אספקת הכוח הקדם-מגבר מוצגת באיור. 15. מתח AC מסופק אליו באמצעות מסנן מיוחד לדיכוי רעשים בתדר גבוה L1L2C1C2 ומתג הפעלה SA4. שנאי רשת T1 פועל על שלושה מיישרים. מיישר מתח האנודה מורכב על דיודות VD5-VD8 המחוברות במעגל גשר. המתח המיושר מסופק למסנן המחליק אדוות R18C11-C14R16 ולאחר מכן למסנן האלקטרוני בטרנזיסטור VT1 ודיודות הזנר VD1, VD2. האחרונים מגנים על הטרנזיסטור מפני התמוטטות ברגע הפעלת הכוח. אופן הפעולה של מסנן זה נקבע על ידי נגד כוונון R12. ביציאה של המסנן האלקטרוני, כלולים מסנני RC פסיביים R1C1, R2C2, R3C3 ו-R4C4.
מיישר מתח נימה המנורה מורכב על דיודות VD9-VD12. ישירות מהפלט שלו (לאחר החלקת קבלים C15, C16) דרך הנגד R5, הספק מסופק למנורות חיווי הליבון HL2-HL15. מתח הנימה של מנורות המגבר מסופק באופן ראשוני למייצב בטרנזיסטורים VT2, VT3. הערך המדויק של המתח המיוצב (+6,3 V) נקבע על ידי נגד הכוונון R6. המתח להנעת מגבר הטלפון (-6,3 וולט) מתוקן על ידי דיודות VD13-VD16, עובר דרך הקבל המחליק אדוות C17, המייצב בטרנזיסטורים VT4, VT5 ונכנס לאלקטרודות של הטרנזיסטורים VT1-VT4 של ה-A3 לוח קדם מגבר. הבלוקים העיקריים של המגבר מותקנים על שלדת מתכת במידות של 475X112x400 מ"מ. בכל הבלוקים, נעשה שימוש נגדים קבועים C2-23 ו-C2-33 ובנגדי כוונון SP4-1. על לוח המגבר (A3.1) קבלים K71-7 (C1, C4, C13, C16), K73-17 (C2, C5, C14), K78-2 (C3, C6, C7, C15), K77-7 מותקנים (C9-C11, C13), K50-24 (C8, C17, C18), KD-2 (C12); על לוח אספקת החשמל (A4) - K73-17 (C1-C4, C6, C7, C10, C18-C20), K50-24 (C5, C8. C9, C15-C17); על לוח העוצמה (A2) - PM-2 (C1 ... C3) ו-K71-7 (C2. C4); על לוח הסינון הגבוה (A1) - K71-7 (C1); מחוץ לבלוקים - KM-5 (C1-C7) ו-K73-17 (C8-C9); במסנן הרשת -K73-17 (C1, C2). נגדי SPZ-30 שימשו כבקרות איזון סטריאו, SPZ-30 כבקרות עוצמת הקול, ו-SPZ-30 כבקרות טון. שנאי הרשת של המגבר הקדם מיוצר על המעגל המגנטי Ш26Х52. מתפתל 1-3-5-7 מכיל 2x404 סיבובים של חוט PEV-2 0,315; מתפתל 2-4 - 1078 סיבובים של תיל PEV-2 0,08; מתפתל 10-12 - 36 סיבובים של חוט PEV-2 1,41; מתפתל 6-8 - 31 סיבובים של חוט PEV-2 0,315. פיתול המיגון מורכב מ-20 סיבובים של חוט PEV-2 0,1 מלופף בשורה אחת. משנקים DM-3 (LI, L2) מותקנים במסנן הקו. מתג הפעלה SA4 - PKN-41, מתג מסנן גבוה SA2 - PKN61. מתגים אחרים SA1, SA3 - PGK. מגבר הכוח "UM-01" מתוצרת "Valancon" יכול לפעול הן משלו (ראה "רדיו", 1998, מס' 3, עמ' 19-21), והן מקדם-מגבר חיצוני. הרגישות שלו היא 0,775 V; הספק תפוקה מדורג - 2x100 W; מקסימום לטווח קצר - 2x200 W; טווח נומינלי של תדרים הניתנים לשחזור - 7...90 000 הרץ; אי אחידות בתגובת התדר בטווח של 20 ... 20 הרץ - לא יותר מ-000 dB; יחס אות לרעש - לא פחות מ-3 dB; מידות - 97x475x160 מ"מ; משקל - 400 ק"ג. המגבר מיועד לחיבור רמקולים בעלי עכבה חשמלית של 34 ו-4 אוהם. תרשים החיבור של בלוקים UMZCH מוצג באיור. 17. אות הסטריאו המבוא משקע XS1 דרך בקרות הרמה R1 ו-R2 עובר ללוחות של מגברים ליניאריים (A1.1, A1.2), ולאחר מכן מסוף (A2.1, A2.2) 3H. האחרונים נטענים על שנאי המוצא T1, T2, לפיתולים המשניים שבהם ניתן לחבר מערכות אקוסטיות דרך שקעים XS2 - XS3.
תרשים סכמטי של הערוץ של מגבר ליניארי המותקן על לוח A1.1 מוצג באיור. 18. השלב הראשון של המגבר נעשה על טריודה VL1.1, המחוברת לפי הסכימה עם עומס במעגל האנודה. מעגל הקתודה של מנורה זו (פין 3 של לוח A1.1) דרך מעגל R6C4 מקבל את המתח של ה-OOS המשותף מהפיתול המשני של שנאי המוצא T1. העומק שלו קשור בקפדנות עם הפרמטרים של שנאי הפלט והטופולוגיה של חיבורי שדה. עם מנורות הפלט 6P45S המשמשות במגבר זה, מובטחת ליניאריות מספקת של המגבר בעומק OOS של 5 ... 15 dB. מנגד העומס R5 של הטריודה VL1.1, המתח המוגבר מסופק לרשתות הטריודות של מנורת VL2, הפועלת במפל מהפך פאזה. מעגלי הקתודה של מנורה זו כוללים מחולל זרם המיוצר על טריודה VL1.2. מינויו תואר בפירוט באחד המאמרים שפורסמו בעבר בסדרה זו. מצב שלב מהפך הפאזה נקבע על ידי נגד מכוון R15 לפי משרעת האות המקסימלית באנודות של מנורת VL2. האלמנטים R13C9C5 מתקנים את מאפייני התדר והפאזה של מגבר ההספק. הדירוגים שלהם תלויים בשנאי הפלט הספציפיים והם נבחרים בצורה כזו שתשיג אחידות מספקת של המאפיינים הנ"לים. נגדים R4, R17 והקבלים C1, C2, C7, C8 מספקים סינון נוסף של מתח האספקה של מנורות המגבר הליניארי. מהיציאות של שלב מהפך הפאזה (פין 7, 8 של לוח A1.1), אותות 3H מוזנים לכניסות של מגבר ההספק הסופי של push-pull (פין 7, 8 של לוח A2.1) בפנטודים. VL5, VL6 (איור 19). מתח ההטיה מסופק לרשתות הבקרה שלהם ממיישר חיצוני במתח של -120 V. זרמי המנורה נקבעים על ידי נגד חיתוך R1 ווסת איזון R2. האנודות של המנורה (vyv. 23, 24) מחוברות לפיתולים הראשוניים של שנאי הפלט T1. דיאגרמות הערוצים של המגברים המורכבים על לוחות A1.2 ו-A2.2 דומים לאלו המתוארים. המסקנות של לוחות אלה מוצגות באיור. 18, 19 בסוגריים.
התרשים הסכמטי של ספק הכוח (לוח A3) של מגבר הכוח מוצג באיור. 20. מתח הרשת מסופק לשנאי הכוח T1 דרך מסנן דיכוי הרעש בתדר גבוה L1L2C3C4 ומתג SB1. חמישה מיישרים מחוברים לפיתולים המשניים של השנאי. מהמיישר למתח של +420 V (VD2 - VD5), שלבי מהפך הפאזה מופעלים, +400 V (VD6-VD9 ו-VD10-VD13) - מעגלי האנודה של המנורות של שלבי המוצא, +175 V (VD14-VD17) - השלבים הראשונים של מגברים ליניאריים ורשתות סינון מעגלים של מנורות של שלבי פלט, -120 V (VD18 - VD21) - מעגלי הטיית רשת של מנורות של שלבי פלט ומנורה של מחולל זרם של מגבר ליניארי . כל המיישרים מיוצרים לפי מעגלי גשר. כדי לדכא הפרעות בתדר גבוה, הדיודות מנותבות עם קבלים C14 - C3. כאלמנטים המחליקים אדוות, משתמשים בקבלי תחמוצת C2 - C7, C11, C12, עם קבלים עם קיבולת של 0,1 μF. דיודת זנר VD120 מותקנת במוצא המיישר עבור מתח של -1 וולט.
החוטים של כל מנורות מגבר הכוח מופעלים על ידי זרם חילופין מפיתול נפרד 13 - 14 של שנאי רשת T1. מגבר ההספק מותקן על חמישה לוחות (A1.1, A1.2, A2.1, A2.2 ו-A3). מחוץ ללוחות יש שקעי כניסה ויציאה, ווסתי רמת אות, שנאי פלט ורשת, אלמנטים של מעגל OOS C1, C2, R3, R4 (ראה איור 17), מסנן דיכוי רעשים בתדר גבוה, מתג הפעלה ו שקע נוסף XS1 (איור 20). כל הנגדים הקבועים הם C20-23 ו-C2-33. המגבר הליניארי משתמש בקבלים K50-24 (C3), K73-17 (C2, C7); K71-7 (C9), K78-2 (C10, C11). כל שאר קבלי התחמוצת של מגבר הכוח הם K50-27, קבלים, דיודות shunt של מיישרים ומסנני החלקה הם K73-17. ווסת רמת האות R1, R2 (ראה איור 17) - SPZ-4M, נגדי כוונון R15 (ראה איור 18) ו- R1, R2 (ראה איור 19) -SP4-1. שנאי המוצא מיוצרים על מעגלים מגנטיים Ш32Х64. פיתולים ראשיים 5-1 ו-1 - 6 כל אחד מכיל 444 סיבובים של חוט PEV-2 0,45. הפיתולים המשניים מחולקים, וכל חלק מכיל 26 סיבובים של חוט PEV-2 1,32. שנאי הרשת משתמש במעגל מגנטי Sh40X80. הפיתול הראשי 1-2 מורכב מ-344 סיבובים של חוט PEV-2 1,0. פיתולים משניים מכילים: 3-4 - 464 סיבובים של חוט PEV-2 0,16; 5-6 ו-7-8 - 450 סיבובים של חוט PEV-2 0,45 כל אחד; 9-10 - 195 סיבובים של תיל PEV-2 0,16; 11-12- 156 סיבובים של אותו חוט, 13-14 - 11 סיבובים של PEV-2 2,5 חוט. ספרות
מחבר: V. Kostin, מוסקבה
דרך חדשה לשלוט ולתפעל אותות אופטיים
05.05.2024 מקלדת Primium Seneca
05.05.2024 המצפה האסטרונומי הגבוה בעולם נפתח
04.05.2024
▪ כונן אופטי Pioneer BDR-S07J צורב תקליטורי BDXL ▪ מפה מדויקת של קרקעית האוקיינוס
▪ חלק של האתר אנציקלופדיה גדולה לילדים ולמבוגרים. בחירת מאמרים ▪ מאמר ספינת מנוע. היסטוריה של המצאות וייצור ▪ מאמר באיזה מוסד של לנינגרד הנצורה מתו עובדים מרעב, כשהם בעלי גישה ללחם ותפוחי אדמה? תשובה מפורטת ▪ מאמר בדיקת אירועי ביטוח בקשר למחלת מקצוע ▪ מאמר שואבי אבק. אנציקלופדיה של רדיו אלקטרוניקה והנדסת חשמל ▪ כתבה תחנת רדיו VHF-FM פשוטה. אנציקלופדיה של רדיו אלקטרוניקה והנדסת חשמל
בית | הספרייה | מאמרים | <font><font>מפת אתר</font></font> | ביקורות על האתר
www.diagram.com.ua |
ראה מאמרים אחרים סעיף 
חדשות אחרונות של מדע וטכנולוגיה, אלקטרוניקה חדשה:
כל השפות של דף זה