|
Arabic
Bengali
Chinese
English
French
German
Hebrew
Hindi
Italian
Japanese
Korean
Malay
Polish
Portuguese
Spanish
Turkish
Ukrainian
Vietnamese|
אינציקלופדיה של רדיו אלקטרוניקה והנדסת חשמל RA קל משקל ועוצמתי. אנציקלופדיה של רדיו אלקטרוניקה והנדסת חשמל
אנציקלופדיה של רדיו אלקטרוניקה והנדסת חשמל / מגברי כוח טרנזיסטור מבוא מאמר זה יתמקד במגבר כוח (PA) ללא שנאי כוח. RA כאלה בסביבת הרדיו החובבים נקראים "ללא שנאי" (המונח, לדעתי, לא לגמרי מדויק - יש רק שנאי כוח, ובדרך כלל משתמשים בשנאי RF), והם מוקפים בדעות קדומות מתמשכות לגבי החשמל שלהם. סַכָּנָה. דעות קדומות אלו התעוררו משתי סיבות אמיתיות: - לפי העיקרון שנלמד מבית הספר: "כל מה שיש לו מגע גלווני עם הרשת הוא מסוכן!" (שימו לב שעיקרון זה מובן לעתים קרובות לא נכון); - ה-RA ללא שנאי הראשון המתואר ב-[1] אכן יכול להיות מסוכן בתנאים מסוימים. הדעות הקדומות שהתחזקו על בסיס זה לא יכלו עוד לזעזע פרסומים מאוחרים יותר על RAs חסרי שנאים [2,3,4], שבהם נפתרה בעיית הניתוק מהרשת (ובהתאם לכך, הבטיחות). למען האמת, אני לא יודע אם מאמר זה יצליח להפריך את המיתוס לגבי הסכנה של RA ללא שנאי. אין בעיות טכניות (כל קורא חסר פניות שיש לו סבלנות לקרוא את המאמר עד הסוף ישתכנע בכך), אבל הפסיכולוגיה נשארת... קוראים שבטוחים בסכנה של RA ללא שנאי כוח ענק, נא להאמין (בינתיים, מפה לאוזן) שהניתוק מהרשת של מגבר כוח מעוצב כל כך אינו גרוע יותר (ואתה יכול לעשות אפילו טוב יותר ) מזה של שנאי רגיל. אני מקווה שאחרי שתקראו את הכתבה תראו שזה אכן כך. בידוד רשת ראשית, בואו נזכור שהמונח "צימוד גלווני" פירושו חיבור זרם ישר: ישירות, דרך נגד, דיודה, מתפתל שנאי וכו'. מדוע החיבור הגלווני של מארז RA וכל המחברים שלו (חוץ מהרשת כמובן) עם רשת 220V מסוכן? אולי מתח גבוה? אולי 220 וולט ייראה למישהו כמו מתח גבוה מאוד, אבל לא לגל קצר. ואכן, במנורות RA עם שנאי רשת, נעשה שימוש במתח חילופין גדול פי כמה, ומקור המתח הגבוה הזה - פיתול האנודה במתח גבוה - מחובר למקרה ישירות או דרך דיודות גשר המיישר. וגם - אף אחד לא מפחד מזה, כי זה ממש לא מהווה סכנה. למעשה, הסכנה של חיבור גלווני עם הרשת של מארז המכשיר וכל המחברים שלו, באופן פרדוקסלי, היא שאחד מחוטי הרשת (אפס) מחובר לאדמה. ולכן, דרך מוליכות האדמה, הרצפה, הנעליים וכו'. - תמיד מחובר גלוונית לגוף האדם. קל להבין מה יקרה עם תכנון מעגל RA כזה, כאשר החוט השני של הרשת (פאזה) עלול להגיע לגוף המכשיר - מגע של אדם בגוף המכשיר סוגר את המעגל (השני) חוט הרשת - הארקה, אל תשכח, כבר מחובר לאדם). לכל הפחות, שוק חשמלי מובטח. המצב יהיה אפילו גרוע יותר אם לחוט הפאזה של הרשת יש מגע גלווני עם אחד ממחברי ה-PA. כאשר מכשיר מוארק רגיל (אנטנה, מקלט משדר או מחשב) מחובר לשקע זה, זרם הקצר ברשת יזרום דרך המכשיר המחובר לשקע זה. יהיה לך מזל גדול אם נתיך החשמל יתפוצץ ראשון, ולא המשדר או המחשב. לפיכך, אסור חיבור גלווני עם הרשת של בית RA וכל המחברים שלו. גם אם, כמו ב-[1], נשתמש בעובדה שאחד החוטים של הרשת הוא האדמה, ועוסקים ב"קוטביות" של חיבור תקע ה-PA לרשת באמצעות התקן התנעה, המגבר [1] בטוח לחלוטין רק כל עוד הכל עובד כשורה. אבל כדאי לשבש את פעולת מכשיר ההפעלה (לדוגמה, מגעי הממסר תקועים) ולהכניס את התקע לשקע ב"קוטביות" שגויה - כל הצרות שתוארו לעיל מובטחות. אבל האם המצב באמת כל כך גרוע, והאם עדיף לא לנהל שום קשר עם הרשת? בואו ננסה להבין את זה. אני מקווה שאף אחד לא נגד (מבחינת בטיחות) החלפת ספקי כוח, שנמצאים בשימוש נרחב בטלוויזיות, מחשבים וכו'? זה נהדר, כל עוד אתה לא צריך יותר. לכן, לא אכפת לך שלמגע גלווני עם הרשת יכול להיות מסנן רעשי רשת, מיישר, מחולל בתדר גבוה. לדוגמה, איור 1 מציג תרשים פשוט של ספק כוח מיתוג, שבו קווים עבים מציגים מעגלים וצמתים שיש להם מגע גלווני עם הרשת (ולפיכך, הם מסוכנים), וקווים דקים מראים מעגלים בטוחים מבודדים מהרשת.
באותו אופן, מעגלים המחוברים באופן גלווני לרשת יוצגו בכל הדמויות הבאות. נחזור לתמונה 1. מעגלי המוצא של המקור מופרדים מהרשת בצורה גלוונית על ידי שנאי RF מבוסס פריט - הבידוד במעגל זה טוב מאוד. אבל יש מעגל נוסף לתקשורת עם הרשת (אך לא גלווני, אלא קיבולי) - אלה הם קבלי מסנני רעשים C1, C2 המחוברים לשלדה. אני מדגיש שוב - החיבור של שלדת המכשיר עם הרשת דרך הקבלים הללו (או יותר נכון, דרך אחד מהם - זה שמחובר לחוט הפאזה של הרשת) חלש מאוד, ולא גלווני, אלא קיבולי! בכל שנאי RA עשוי היטב, מותקנים גם קבלים מסנני רעשים על חוטי הרשת. לדוגמה, איור 2 מציג שבר של המעגל של מגבר "Alpha 91 b", שנמצא בשימוש נרחב בקרב חובבי רדיו זרים, שבו קבלים בקיבולת של 0,022 μF מולחמים מהמסופים של מחבר הרשת על המארז. אפילו לפני מתג ההפעלה.
אז, בתוכניות מקצועיות ידועות, נעשה שימוש בפתרונות הבאים (מוכחים ובטוחים). 1. מגע גלווני עם רשת מסנן הרעשים, מיישר, מחולל בתדר גבוה. 2. חיבור שני החוטים (כולל המסוכנים ביותר - פאזה) של הרשת עם המארז דרך קבל בקיבולת 0,01 ... 0,047 μF. 3. ניתוק באמצעות שנאים בתדר גבוה על פריט. כעת נעבור לסעיף הבא. ניתוח השוואתי של RA ידוע ללא שנאי לאחר שהורדנו מהשיקול את המעגל [1], שיש לו מגע גלווני בין המרכב לרשת, הבה נפנה לאותם RAs חסרי שנאים שבהם יש ניתוק מהרשת הן של מארז המגבר והן של מעגלי הקלט/יציאה שלו. שעומד בכל תקנות הבטיחות. נתחיל עם עיצוב UA1FA על שתי מנורות 6P45S [2]. במעגל הקלט נעשה שימוש בשנאי RF, המבטיח בידוד גלווני מושלם. מעגל המוצא (כבר אחרי לולאת ה-P) מנותק גם הוא על ידי שנאי RF, אבל זה בכלל לא קל לייצר שנאי פס רחב באיכות גבוהה (1,9 ... 30 מגה-הרץ) להספק גבוה. בנוסף, נדרשת ליבת פריט יקרה בגודל ניכר. עם זאת, פריטים (במיוחד ביתיים) עובדים גרוע מאוד לעומס עם תגובתיות, ובקצוות הטווח, כל אנטנה, אפילו מתאימה, מציגה תגובתיות בולטת. אם אתה משתמש בסוג של LW עם SWR של 7 ... 8, אז שנאי הפריט הפלט יעבוד בצורה לא יעילה לחלוטין. לדעתי, בתכנון זה לא היה כדאי לשאוף להתקין שנאי מוצא בכל מחיר, כי יש דרכים אחרות לנתק את מעגל המוצא (לפרטים נוספים, ראה להלן). יתרה מכך, במעגל עדיין קיים חיבור קיבולי בין חוט הפאזה של הרשת לשלדה - מסנן נחשול מותקן בתכנון, בדומה לאיור 2. זה לא מאוד נוח שלחלקי מעגל P יש גם מגע גלווני עם הרשת - זה מוביל לצורך לבודד אותם מהמרכב ולהשתמש בצירים מבודדים ובכפתורי כוונון. בנוסף, הספק המוצא של 1 W המצוין ב-[400] ללא עומס יתר של המנורות יכול להתקבל רק במצב שיא לטווח קצר. עם קרינה מתמשכת, המנורות יהיו עומס יתר, ואמינות המגבר תקטן באופן ניכר. ואכן, ב-Pout=400 W, הספק המבוא חייב להיות לפחות 700 W, לכן, Prass=300 W - 150 W באנודה של כל מנורה. זה יותר מפי שלושה מעומס הכוח. לדעתי, בצמתים קריטיים כמו RA, אסור להשתמש באלמנטים החורגים מפרמטרי הדרכון שלהם. לאחר שהצלתי את הקורא מחישובים, אני אגיד שעומס יתר זרם האנודה של המנורות הוא כמעט כפול. הבה נפנה כעת לעיצוב מאוחר יותר - מגבר RV3LE [3] על מנורת GU-29. זהו עיצוב מאוזן היטב להספק של 75...100 וואט. כמו ב-[2], נעשה שימוש בשנאי פריט בכניסה. שנאי פריט משמש גם במוצא (בהספק כזה הוא קטן, ובניגוד ל-[2], הוא מחובר בין האנודות של המנורות למעגל P). זה פותר שתי בעיות בבת אחת - זה לא כולל את פעולת השנאי לצורך תגובתיות ומאפשר שימוש בלולאת P קונבנציונלית עם KPI מוארקת על השלדה. אבל פתרון המעגל הזה, אבוי, מעורר בעיה נוספת - השנאי פועל עם ערכי התנגדות גבוהים (יחידות של קילו אוהם) ולכן יש לו חסימה בלתי נמנעת בתגובת התדרים בטווחי התדרים הגבוהים. כמו ב[2], המנורה עמוסה יתר על המידה, אך למען ההגינות, נציין שהיא הרבה פחות - פי אחת וחצי, הן מבחינת פיזור הספק באנודה והן מבחינת זרם האנודה. בנוסף, ב-RA [3] אין מסנן דיכוי רעשי רשת, כך שייתכן בהחלט שאותות RF ייכנסו לרשת החשמל. הבנייה האחרונה בסקירה שלנו היא RA6LFQ [4]. שלושה GU50s במעגל עם רשתות משותפות נותנים כ-200 וואט של הספק פלט. כאן נעשה שימוש בעקרון שונה של ניתוק מהרשת מאשר ב-[2, 3] - חיבור חלקי המגבר המחוברים באופן גלווני לרשת עם השלדה ומחברי הקלט/יציאה דרך קבלים קטנים. בתדרי רדיו, הקבלים הללו כמעט נפרדים, ועבור תדר רשת של 50 הרץ הם מייצגים התנגדות גדולה מאוד (ראה נקודה 2 בסעיף הקודם). בתכנון הזה, במאבק על טוהר הרעיון חסר השנאים, אין שנאים כלל. למרות שלדעתי ניתן להתקין שנאי נימה, בכל מקרה, מימדי שנאי הלהט אינם גדולים מקבל נייר 10 μF x 400 V, שדרכו מסופק מתח הנימה ב-[4]. בכניסת המגבר, הניתוק מהרשת מתבצע על ידי קבל של 1000 pF x 2 kV, ביציאה - על ידי חיבור החוט המשותף של המגבר לשלדה דרך קבל של 2200 pF x 2 kV. בשל היעדר שנאי פריט, ניתן למנוע כמה בעיות של התאמה והעברת הספק גבוה. עם זאת, אם במעגל המוצא, עם התנגדות עומס האנודה של כמה מאות אוהם, קבל 2200 pF משמש למעשה כקבל מפריד (התגובתיות שלו בתדר של 1,8 מגה-הרץ היא 40 אוהם - פחות מ-1/10 מהעומס התנגדות), ואז עם התנגדות הכניסה של המגבר 50 קיבול האוהם של קבל הצימוד 1000 pF קטן (ב-1,8 מגה-הרץ ההתנגדות שלו היא 80 אוהם - כמעט פי שניים מהתנגדות הכניסה RA). נראה כי איזו בעיה זו - זה מספיק כדי להגדיל את הקיבולת של הקבל הזה. אבל לא הכל כל כך פשוט, ועוד על כך בסעיף הבא. שוב על הניתוק מהרשת כבר דיברנו על הקשר הגלווני עם הרשת. אבל, בנוסף לגלווני, יש גם קיבולי. בסופו של דבר, זה לא משנה באיזה כיוון מתח הרשת נכנס למקרה RA. לדיון נוסף, אנו מציגים עבור כל מכשיר המופעל באמצעות רשת AC פרמטר כגון זרם דליפה בתדר של 50 הרץ בין המארז הלא מוארק של המכשיר לבין הארקה חשמלית טובה - IUT50. למדידה IUT50 להרכיב את המעגל המוצג באיור 3.
כל מחברי ה-RA (קלט, פלט, בקרה), למעט הרשת, מקוצרים למארז. נגד Re = 30 kOhm מחובר בין מארז המגבר לאדמה (הערך די שרירותי ומתאים בערך להתנגדות של גוף האדם). הזרם הזורם דרך Re יהיה IUT50, וירידת המתח על פני הנגד U הזהUT50 יתאים למתח המופעל על גופו של אדם מקורקע היטב (לדוגמה, עמידה ברגליים יחפות רטובות על רצפת מתכת, היי!) כאשר הוא נוגע בגופו של RA לא מקורקע. עבור נכונות המדידות, בחר מיקום כזה של תקע החשמל בשקע כאשר אניUT50 מַקסִימוּם. כמובן, במהלך עבודה אמיתית באוויר, מארז ה-RA חייב להיות מוארק, ולא כל כך מסיבות בטיחות חשמליות, אלא להפעלה רגילה של האנטנות והרחקת TVI. אבל להגדרה נכונה של אניUT50 אנחנו לוקחים בכוונה את המקרה הגרוע ביותר - היעדר ביסוס המקרה של RA. בואו נראה דרך אילו שרשראות אני חודר לגוףUT50, והשוו עיצובים שונים במונחים של מחוון זה. 1. ב-RA קונבנציונלי עם שנאי כוח, הנוכחי lUT50 זורם דרך שני מעגלים מקבילים - דרך אחד מקבלי הכניסה של מסנן דיכוי הרעש (זה המחובר לפאזה, איור 2) והקיבול המתפתל של שנאי הכוח. האחרון מוזנח בדרך כלל, והוא לא קטן במיוחד. לכן, עבור שנאי כוח עם Pgb = 1.6 קילוואט (עבור הפעלת RA על GU74B) הקיבול הזה היה 1200 pF (tnx EW1EA), עבור שנאי עם Pgab = 500 W (עבור RA על שלושה GU50) - בערך 500 pF . לחישובים נוספים, כדאי לדעת שקבל 1000 pF המחובר בין הפאזה לגוף ה-PA נותן IUT50\u0,06d XNUMX mA ובהתאם לכך, UUT50\u1.8d XNUMX V. אז, בגלל הקיבול המתפתל, אני זורםUT50\u0,03d 0,08 ... 2 mA, ובשל קבל המסנן (איור 0,01) עם ערכו של 0,047..0,6 μF - 2,8 ... XNUMX mA. גנרל אUT50\u0,6d 0,29b ... XNUMX mA, המתאים ל-UUT50\u19,8d 87..5 V. אלה ערכים גדולים למדי. עם זאת, אף אחד לא מופתע שהמקרה הלא מקורקע של כל מכשיר עם מסנן רעש די "נושך". אגב, ביחידת אספקת החשמל של שנאי תעשייתי B7-0,1, נעשה שימוש בקבלים של מסנן קו XNUMX microfarad! במקביל אניUT50=6mA, UUT50= 150V! מי שעובד עם בלוקים אלה יודע איזה סוג של מכת חשמל ניתן לקבל מהמקרה הלא מקורקע שלו. מסקנה: למגברי הספק עם שנאי כוח יש צימוד קיבולי בולט עם הרשת, שנקבע בעיקר על ידי הקבל של מסנן דיכוי הרעש של הרשת, ושנית, על ידי הקיבול המתפתל של שנאי הכוח. 2. מכשיר עם ספק כוח מיתוג (מכשיר טלוויזיה, למשל) מחובר גם לרשת באמצעות קבל מסנן רעשים (איור 1). מי שמעוניין לוודא את קיומו של חיבור כזה יכול לחבר אנטנה עם הארקה חיצונית לטלוויזיה בחדר חשוך. הניצוץ שקופץ בין מחבר האנטנה לשקע הטלוויזיה כשהוא מחובר אמור לשכנע. ערכים IUT50 ואתהUT50הם בעצם זהים כמו בפסקה הקודמת. הקיבול המתפתל של שנאי פריט בתדר גבוה במוצא קטן וניתן להזניח אותו. 3. בואו נפנה ל-PA UA1FA [2]. הקיבול המתפתל של שנאי פריט קלט ומוצא קטן מאוד. UUT50 נקבע לחלוטין על ידי קבלים מסנן קו עם קיבולת של 0,022 uF. אניUT50=1.3 mA; UUT50\u40d XNUMX V. כפי שאתה יכול לראות, הפרמטרים אינם גרועים יותר מאלה של שנאי RA קונבנציונלי. 4. PA RV3LE [3]. מנותק לחלוטין מהרשת, אניUT50 נעדר כמעט. בדיוק המעגל הזה היה לי בראש כשאמרתי בהקדמה שהבידוד מהרשת של RA ללא שנאי יכול להיות אפילו טוב יותר מזה של שנאי. הקיבולים של שנאי הכניסה והיציאה קטנים מאוד, ואין מסנן רעשי רשת. בעת התקנת המסנן על פי הסכימה של איור 2 IUT50 יהיה זהה ל-[2]. 5. ב-PA RA6LFQ [4] אני זורם דרך שני קבלים - כניסה 1000 pF ופלט 2200 pF. סך הכל 3300 pF, IUT50=0,2 mA ו-UUT50=6 V. ניתוק טוב מאוד, אבל כבר צוין שקיבול הכניסה של 1000 pF קטן עבור בידוד בנתיב הכניסה של 50 אוהם. אם הוא גדל ל-0,015 ... 0,022 μF הנדרש, אז Iut50 יגדל ל-1 ... 1.3 mA, ו-Uut50 ל-30 ... 40 V. עם זאת, זה די מקובל ומתאים לכל שנאי RA ו עיצובים [2,3, 4]. ב-RA זה, נעשה שימוש במסנן רעשי רשת אחר (איור 1). בשל נוכחותם של משנקים L2, L2, הפרעות RF המגיעות מה-RA לרשת, הוא מדכא אפילו טוב יותר מהמסנן הפשוט ביותר באיור 4. יתרון חשוב מאוד של המסנן באיור XNUMX הוא היעדר מגע עם השלדה, ולכן הוא אינו מוליך זרם IUT50.
בעיצובים ללא שנאים של הרשות הפלסטינית, יש להשתמש רק במסנני דיכוי רעש כאלה. ספק כוח במעגל האנודה לכל RA [1, 2, 3, 4] יש חיסרון משותף אחד - הכפלת מתח הרשת משמשת להפעלת האנודה. כתוצאה מכך, המתח המתקבל של 580 ... 600 V אינו מספיק כדי להפעיל מגבר צינור חזק. יש צורך "להאיץ" את זרם האנודה לערכי הדרכון המגבילים (וברוב המקרים הרבה מעבר להם). התוצאה היא קיצור חיי המנורה. עם זאת, הספקי המוצא המתקבלים אינם מרשימים - 100...200 W (כלומר ש-PA[2] פועלת ללא עומס יתר). בנוסף, מתח האנודה הנמוך Ea מוביל להגברת הספק נמוך של המגבר, אשר בהספק כניסה קבוע Pin, הוא פרופורציונלי ישר ל-Ea. באופן כללי, צריך להגדיל את Ea. המסקנה מעידה על עצמה - אם הכפלה אינה מספיקה, יש צורך להשתמש בשלש או פי ארבעה של מתח הרשת. אבל כאן אנו עומדים בפני דעה קדומה נוספת לפיה מכפילי מתח מתאימים רק לזרמים קטנים ובעלי התנגדות פנימית גדולה ובהתאם, ירידת מתח גדולה ("drawdown") בעומס. מחבר המאמר הזה חלק דעה זו במשך זמן רב, אבל אז, פשוטו כמשמעו על השולחן, בהרכבת המעגל המוצג באיור 5, הוא קיבל תוצאות ששיכנעו את ההיפך. נעשה שימוש בדיודות D248B, ולניסוי הראשון - שישה קבלים K50-31 100,0 uF x 350 V.
חמש מנורות ליבון 220 וולט/40 ואט מחוברות בסדרה שימשו כהתנגדות לעומס. בתנאים אלה התקבלו הפרמטרים הבאים: - מתח מעגל פתוח Exx - 1220V; - מתח בעומס 200 W En - 1100V; - משרעת של פעימות בעומס של 200W Upulse - 50V. הָהֵן. ה"משיכה" של המתח היא רק 10%, והאדווה היא 5%. זה טוב יותר מאשר ספקי כוח שנאים רבים. כאשר אותו מעגל טעון עם חמש מנורות 220 V / 60 W En \u1050d 80 V ו-Upulse \u200d 300 V. גם פרמטרים טובים מאוד. יחד עם זאת, ספק כוח של 300 ... XNUMX W היה במשקל של כ-XNUMX גרם! בניסוי הבא, עם אותן דיודות, נעשה שימוש בשישה קבלים 220,0 uF x 350 V (מספקי כוח לטלוויזיה). העומס היה גם מנורות ליבון בהספק כולל של 600 וואט. Exx, כמובן, לא השתנה, En=1100B, Upulse=65B. לפיכך, באמצעות המעגל באיור 5, ניתן לייצר ספקי כוח עבור Ea = 1100 וולט בהספק של 200 ... 300 וולט (בעת שימוש בקבלים 100,0 x 350 וולט), 500 ... 600 וואט (בשעה 220,0 x 350 C) ואפילו 1000 ... 1200 W (ב-440,0 x 350 V - כלומר, כל אחד מששת הקבלים מורכב משני 220,0 x 350 V). פרמטרים כאלה מאפשרים שימוש בספקי כוח כאלה עם מנורות רבות, הן בחיבור יחיד והן במקביל: 3xGU50 ב-la=0,4...0,5 A ו-Рout=250... ...300W; 4хГ811 ב-Ia=0,6...0,65 A ו-Рout=300... ...350 W; 2(3) GI7B ב-Ia=0,6...0,7 (0,9...1)A ו-Pout=400(600)W. באופן כללי, אתה יכול לבחור את האפשרות המתאימה אם תרצה. אגב, RA [5] משתמש במשולש מתח חילופין של 500 וולט (מהפיתול המשני של שנאי כוח) כדי להשיג מתח אנודה של 2100 וולט. לכן, השימוש במכפילי מתח הוא נוהג נפוץ. לא פעם נשאלת השאלה: "איך זה שקבלים אלקטרוליטיים קוטביים C1, C2 מחוברים ישירות לרשת זרם החילופין? מופעל עליהם מתח חילופין, זרם חילופין זורם דרכם והם יתפוצצו!". לא, זה לא יקרה. לא יהיה מתח AC על C1 ו-C2, כי מעגלי רשת - VD2-C1 ורשת - VD3-C2 הם מיישרים חצי גל רגילים, לכן, מתח קוטביות הפוכה אינו מופעל על C1 או C2. אם מחברים אוסילוסקופ ישירות ל-C1 (או C2), ניתן לראות מתח קבוע של 300 וולט עם משרעת אדווה של 15 ... 20 וולט. זרם חילופין (ומשמעותי - עד מספר אמפר) כמובן יזרום דרך C1 ו-C2, אבל זה מצב הדרכון שלהם. נזכיר כי ב-ULF בעלי טרנזיסטור רבים, יש במוצא קבל אלקטרוליטי מפריד בעל קיבולת ניכרת, שדרכו זורם זרם חילופין LF אל הרמקול, הנמדד במגברים חזקים באמפר. ללא שנאי, פי ארבעה בהתחשב בכל האמור לעיל, מוצע מגבר כוח ללא שנאי עם פי ארבע את מתח הרשת, שתרשים מעט פשוט שלו מוצג באיור 6. לדוגמה, טריודה מוצגת מחוברת לפי מעגל עם רשת משותפת, מה שעם זאת לא חשוב כלל - זה יכול להיות טטרודה, פנטודה או מעגל עם קתודה משותפת (מתח המסך יכול בקלות להיות מתקבל על ידי מייצב המחובר לנקודת האמצע של קבלי המוצא של המרובע - המתח בנקודה זו הוא + 600 V ביחס לקתודה).
התכונות הבאות הן בסיסיות במעגל באיור 6: - מתח האנודה - 1200... 1100 V (מתח רשת מרובע); - אספקת אותות כניסה - דרך שנאי פריט רחב פס (SHPT); - אספקת אות המוצא למעגל P - באמצעות שני קבלי בידוד C1 ו-C2 של 2000 pF x 2 kV כל אחד. זה נוח להחיל את אות הקלט דרך SPT, כי: - בניגוד ל-[4], כאשר נעשה שימוש בקבל ניתוק, קיבול ההלבשה של ה-SHPT קטן ביותר, ולכן אינו תורם ל-I הנוכחיUT50; - ShPT עובד על עומס קבוע ללא תגובתיות - עכבת כניסה RA; - ShPT מחליף את המשנק הקתודי, וגם (על ידי שינוי מספר הסיבובים, כלומר יחס הטרנספורמציה) ניתן להשתמש כדי להתאים את עכבת הכניסה של המגבר עם הדרייבר. אות ה-RF מהמנורה ללולאת P מוזנת דרך שני קבלים מפרידים: C1 מפריד את Ea מהקצה החם של לולאת ה-P, ו-C2 מספק ניתוק על גבי רשת ה-50 הרץ, סגירת אלקטרודת המנורה המשותפת (רשת זו מארז) עם מארז המגבר. שיטה דומה להעברת אותות (ללא שנאי פריט המשמש ב-[2,3]) מאפשרת להעביר כל כוח, לעבוד עם עומסים תגובתיים ולבטל את החסימה של תגובת התדר של מעגל המוצא. כמו בכל האיורים הקודמים, באיור 6 המעגלים המחוברים באופן גלווני לרשת מודגשים בקווים עבים, ואלה המנותקים מהרשת מוצגים בעובי רגיל. המעגל באיור 6 יכול להיחשב גם כספק כוח מיתוג שונה במקצת. למעשה, המיישר והמחולל בתדר גבוה (מנורה) מחוברים ישירות למתח החשמל. רק במקרה זה לא מדובר במתנד עצמי, אלא בגנרטור עם עירור חיצוני דרך הקלט SPT (בספרים ישנים על טכנולוגיית שידור, מגברי הספק נקראו כך - גנרטורים עם עירור חיצוני). אות המוצא של הגנרטור אינו נלקח דרך שנאי פריט, כמו בספק כוח מיתוג, אלא דרך קבלים C1, C2. החלטה כזו היא הגיונית למדי, מכיוון שהתדר הנמוך ביותר של הגנרטור (1,8 מגה-הרץ) גבוה יותר מפי 30000 מהתדר של רשת האספקה, וההתנגדויות של הקבלים C1, C2 בתדרים אלה נבדלות באותו גורם. הבדל נוסף בין המעגל באיור 6 לבין ספק כוח מיתוג קונבנציונלי הוא שהגנרטור אינו פועל במפתח, אלא במצב ליניארי (מעטפת), כך שהיעילות של המרת מתח הרשת לאות RF (באחרים במילים, היעילות של המגבר) אינה 85%...90%, ו-55...60%. הפלט כולל לולאת P קונבנציונלית. זרם הזליגה של הרשת למארז עבור המעגל באיור 6 (בעת שימוש במסנן הרעשים לפי המעגל באיור 4) נקבע רק על ידי הקבל C2 והוא IUT50=0,12 mA, בעוד UUT50= 3,6 V. זה טוב יותר מ-RAs רבים של שנאים. כמה דרישות לפרטי מעגל. דיודות חייבות להיות מתוכננות עבור Uobr>600 V וזרם ממוצע של לפחות 4Ia_max. זרם עומס יתר דחף המותר של דיודות צריך להיות פי 2...3 יותר. KD202R, D248B מתאימים היטב. קבלי אספקת החשמל חייבים להיות מעל 350 וולט, הקיבול שלהם חייב להיות לפחות 100 uF עבור כל 250 mA של זרם האנודה. הקיבולים C1 ו-C2 נבחרים כך שבתדר ההפעלה הנמוך ביותר התגובה שלהם תהיה פחות מ-1/10 Roe של לולאת P. עבור Roe>500 אוהם, C1 ו-C2 של 2000 pF מספיקים. המתח ב-C1 ו-C2 אינו עולה על 900 וולט, אך מכיוון שהם מספקים בטיחות חשמלית, הגיוני לקחת אותם עם מרווח גדול - ב-2 קילו וולט או יותר. מנקודת מבט בטיחותית, הדרישות למתח התמוטטות C1 ו-C2 זהות לשנאי כוח קונבנציונלי למתח התמוטטות בין הפיתולים החשמליים והמשניים. למעגלי הקתודה והרשת יכולים להיות פוטנציאל של עד 900 וולט ביחס לשלדה (אם מקורקע). בהתאם, יש לחשב את הבידוד של מעגלים אלה, את הבידוד המתפתל של הקלט FSHT (מספיק להשתמש בחוט MGTF 0,5) ואת הבידוד המתפתל של שנאי הליבון (כל VT מאוחד מתאים) עבור ערך זה. כעת נפנה לתיאור של תוכניות מעשיות. שלב פלט של מקלט משדר איור 7 מציג תרשים סכמטי של המגבר הסופי של מקלט המשדר עם הספק מוצא של 100 ... 200 W. אל תמהרו לחייך בספקנות, בטענה ש-PAS של טרנזיסטור שימשו כבר זמן רב כדי להשיג כוח כזה, וקריאה לחזור למנורות מודפסת כאן. ראשית, המחבר יודע על קיומו של טרנזיסטור RA. הוא פיתח אותם בעצמו וניצל אותם במשך מספר שנים. שנית, הבה נשווה טרנזיסטור RA טיפוסי עם הספק יציאה של 100 W עם מנורה RA באותו הספק (איור 7) מבחינת הפרמטרים העיקריים.
1. אמינות. כאן, הצינור RA הוא מעבר לתחרות. באיזו תדירות יש טרנזיסטורים עם Ppac = 350 W והתנגדות לעומסי יתר של דחפים פי עשרה? ועבור GI7B, אלו פרמטרים אופייניים. אין צורך לדבר על עבודה על עומס עם SWR גבוה ועמידות למטענים סטטיים על האנטנה - הצינור RA למעשה אינו דורש מערכות הגנה. 2. מקדם העברת כוח. זהה לשתי התוכניות - בערך 10. 3. תיאום עם העומס. לולאת p במוצא המנורה RA מבטיחה תיאום עם כמעט כל עומס. בטרנזיסטור RA, למטרה זו, לאחר מסנן היציאה הנמוך, תצטרך להשתמש בהתקן התאמה נפרד. 4. מידות. טרנזיסטור (אפילו זוג במפל דחיפה-משיכה) הוא, כמובן, קטן יותר מנורה. אבל אם אתה מתקין אותם על רדיאטור, ההבדל הזה נעלם. העובדה היא שלרדיאטור המנורה יכולה להיות טמפרטורה של 140...150 מעלות צלזיוס, אך עבור טרנזיסטורים טמפרטורה כה גבוהה אינה מקובלת. למעשה, הכוח שמשחרר הרדיאטור לסביבה עומד ביחס ישר הן לשטח הרדיאטור והן להפרש הטמפרטורה בינו לבין הסביבה. לכן, רדיאטור מנורה מחומם יותר משחרר חום בצורה יעילה יותר, ולכן, על מנת לפזר את אותו הספק, הרדיאטור לטרנזיסטורים חייב להיות גדול יותר מרדיאטור האנודה של המנורה. 5. יעילות. במבט ראשון, המנורה אמורה לאבד - ההספק במעגל הלהט אובד ללא תועלת, ועבור GI7B זה הרבה - 25 W. אבל בוא נעשה את החשבון. היעילות של טרנזיסטור push-pull RA היא, במקרה הטוב, 40% (הן לפי נתוני [6] והן ממדידות מעשיות של הפרמטרים של משדרים מיובאים). עבור מנורה RA, תוך התחשבות בהפסדים במעגל P, היעילות במעגל האנודה היא 50...60%, כלומר. ב-Pout = 100 W, Rout יהיה 180...200 W. גם אם נוסיף 25 W לאורך מעגל הלהט, היעילות הכוללת תהיה 45%...50%, כלומר. גבוה מזה של טרנזיסטור RA. 6. מחיר. כמובן, אם אתה קונה מנורה וטרנזיסטורים במחירי מפעל, אז המנורה תעלה יותר. אבל אם, מבחינה מעשית, נפנה למחירי שוק הרדיו, אז זוג טרנזיסטורים בתדר גבוה חזקים לא יהיה זול יותר, אבל קרוב לוודאי יקר יותר מנורה. 7. משקל. לגבי המגבר עצמו, כל מה שנאמר בסעיף 4 לגבי המידות נכון כאן. ספק הכוח של טרנזיסטור RA חייב לספק יותר מ-250 W של הספק מוצא, ההספק הכולל של שנאי הכוח שלו (כולל הפסדים במייצב) חייב להיות לפחות 300 W. באופן כללי, המשקל של בלוק כזה הוא יותר מק"ג. משקל יחידת אספקת החשמל (מסנן רשת + מרובע + שנאי ליבון) של מגבר הכוח המוצג באיור 7 הוא קצת יותר מ-1 ק"ג. עם משדרים בעלי טרנזיסטור מלא (כולל מיובאים, במיוחד דגמים ישנים ללא טיונר מובנה), מתקבל מצב פרדוקסלי למדי. המשדר עצמו קטן, קל ויפה. אבל כדי לעבוד באוויר על אנטנות אמיתיות, יש צורך לשים מקלט אנטנה ויחידת אספקת חשמל בקרבת מקום (פי שניים מגודל ומשקל המשדר עצמו). בהקשר זה, ה-RA המוצג באיור 7 אינו דורש התקנים נוספים - הוא כולל גם ספק כוח וגם מעגל התאמת אנטנה. הבה נפנה כעת לתרשים המעגל (איור 7). דיודות VD1 ... VD4 וקבלים אלקטרוליטיים C3 ... C8 - מרובע מתח רשת. C1, L1, C2 - מסנן רעשי רשת. מתג שלושת המצבים S1 והנגד מגביל הזרם R1 הם מרכיבים של מערכת דו-שלבית להפעלה והפחתת זרם הכניסה בעת הפעלה. T1 הוא שנאי חצוף. C9 - חסימת תדר רדיו של מקור הכוח של האנודה. C12, C13 - חלוקה ב-HF וניתוק דרך הרשת. Ldr - משנק אנודה. VD5 מספק את היסט הנורה הראשוני. C10, C11 - חסימה ב-HF.T2- שנאי בידוד קלט. C14, C15, C16, L3, L4 הם האלמנטים הרגילים של פלט P-loop. מיתוג RX-TX עבור המנורה אינו מסופק, הזרם ההתחלתי הוא 5 ... 10 mA, ופיזור ההספק באנודה בהפסקות ובמצב קליטה קטן - 6 ... 11 W. אם אתה צריך לנעול את המנורה במצב קליטה, מספיק לחבר נגד 5 kΩ (או דיודת זנר D100 עם כל אינדקס אותיות) בסדרה עם VD817 ולסגור אותה עם מגעי הממסר RX / TX בעת המעבר לשידור. פרטים C1, C2 - סוג K73-17 למתח של לפחות 400 V, C3...C8- K50-31.K50.27, K50-29 (עדיף לא להשתמש בקבלים מסוג K50-35 בגלל שלהם אמינות נמוכה); C9, C12, C13 - KSO-11, K15-U1 עבור מתח של לפחות 2 קילו וולט, ו-C12 ו-C13 עבור הספק תגובתי של לפחות הספק מוצא PA; C10, C11-KM-5 או דומה; S15, S17 - K15-U1 עבור כוח תגובתי לא פחות מפי 10 מכוח המוצא של RA; C16 - KPE מובנה ממקלטי טרנזיסטור. C14 עשוי מ-KPI סטנדרטי של 2x12/495 pF על ידי דילול לוחות הרוטור והסטטור דרך אחד, ולאחר מכן יישור חלקי הסטטור על ידי הלחמה מחדש שלהם לבסיס ה-KPI. L1 הוא משנק מסנן רעשים, מכיל 2x20 סיבובים של חוט רשת על טבעת פריט בגודל 2000NN בגדלים מתאימים. העיצובים של משנק האנודה L-dr והסלילים של לולאת P L3, L4 תוארו שוב ושוב בספרות [7,8]. T1 - כל אחד עם בידוד טוב בין הפיתולים, למשל מסדרת TN, יתאים. ליבת T2 מורכבת משני צינורות פריט צמודים, שכל אחד מהם מודבק יחד משלוש טבעות 400NN K10x5x5. הפיתולים המחוברים למנורה מכילים 2x4 סיבובים של חוט MGTF 0,5. מספר הסיבובים והעיצוב של הפיתול הראשי T2 תלויים בסוג הנהג ובעכבת המוצא שלו. אם הפיתול הראשי מכיל 4 סיבובים, רין יהיה 100 אוהם; אם 2, אז רין - 25 אוהם. הפיתול העיקרי של המחבר מכיל 1 + 1 סיבובים של חוט MGTF 0,5 ומחובר ישירות לאספנים של טרנזיסטורי הנהג עם היציאות שלו, ומתח אספקת הנהג מופעל על הפלט האמצעי. אני מדגיש שוב שהפיתול הראשי T2 חייב להיות מבודד היטב. אם יש צורך בהכנסת ALC, אזי ניתן להסיר את האות מהפיתול הנוסף על ידי פיתול אותו סביב T2, כפי שנעשה במקלט המשדר RA3AO. בנייה הפרטים של לולאת P ממוקמים בפאנל הקדמי של מקלט המשדר. מאחוריהם מנורה אופקית. תא הפלט (אנודת מנורה, C12, Ldr, U-loop) מופרד על ידי מסך בצורת U מקורקע. המנורה מקובעת לרדיאטור האנודה עם בוסים פלואורופלסטיים על ברגים הקשה עצמית. אם יש צורך להחליף את המנורה, היא מוברגת מרדיאטור האנודה, אשר קבוע "אחת ולתמיד". במסך בצורת U נוצר חור בקוטר של 6 ... 8 מ"מ גדול מקוטר הפלט של רשת המנורה (כדי למנוע את סגירת הרשת על הגוף). פלטת duralumin בגודל 70x70 מ"מ, מבודדת מהשלדה, מונחת על פלט הרשת. באמצעות ארבעה מרווחי PTFE, הצלחת מחוברת לצד ההפוך של המסך בצורת U. קבל C13 ממוקם בין צלחת זו לבין המסך. מאחורי המנורה (ליד הפאנל האחורי) נמצא שנאי T1 חצוף. C10, C11 מותקנים על המסופים של המנורה ו-T1. שנאי T2 ממוקם על התושבת מתחת לפלט של קתודה המנורה. כל חלקי ספק הכוח, כולל R1 ו-VD5 (עם גוף קירור קטן), ממוקמים על לוח פיברגלס נפרד. הלוח חייב להיות ממוקם כך שלא יכלול חימום C3 ... C8 מנורת VL1. עם פריסה צפופה, ייתכן שיהיה צורך להתקין מסכים תרמיים, למשל, מאסבסט דק המודבק לפיברגלס. ממצאים במעגל זה, המנורה "מתנדנדת" בקלות עד לזרם Ia=200...250 mA ב-Pin=8...12 W (2xKT913V). עם דרייבר חזק יותר, אתה יכול לקבל Ia = 0,38 ... 0,4 A. עם זאת, עבור המשדר מומלץ להגביל את הזרם ל Ia = 200 mA ובהתאם, Pout = 100 W. עם עוצמה כזו, המנורה יכולה לעבוד בלי לפוצץ גם עם קרינה מתמשכת (FM, למשל) - מסתבר שמקלט משדר נוח מאוד שלא "מייל" את המאוורר ממש מול המפעיל. בנוסף, הספק של 100 W מספיק כדי "לבנות" כמעט כל RA, כמו גם לעבודה יומיומית באוויר. אם אתה משתמש ב-PA לפי הסכימה של איור 7 כחיצונית, אז ב-Pin = 40 W זה נותן Ia = 0,38 ... 0,4 A ו-Pout = 190 ... 220 W (כמובן, כאשר משתמשים בכפייה קירור האנודה). RA על שלושה GU50 נפוץ בקרב חובבי רדיו של CIS RA על שלוש מנורות GU50 ב-Ea = 1100 V, מסתבר שהוא לא צריך שנאי כוח בכלל! דיאגרמת המעגלים כמעט תואמת את זה שמוצג באיור 7, יש צורך רק להגדיל את ההספק R1 ל- 5 ... 10 W, את הקיבולים C3 ... C8 עד 220 מיקרו-פארד, ומעגל הקתודה צריך להתבצע בהתאם עם איור 8.
לשנאי T2 יש מספר שווה של סיבובים בפיתולים הראשוניים והמשניים. אם T2 בנוי כמתואר בסעיף הקודם, הוא צריך להכיל שלושה סיבובים בכל פיתול. בעיצוב זה, T2 ניתן גם לכרוך כדלקמן על טבעת פריט 400 ... 600 NN בקוטר חיצוני של 20 ... 32 מ"מ עם כבל קואקסיאלי דק לרוחב 8 ... 12 סיבובים. הליבה המרכזית של הכבל יוצר את הפיתול המשני, והצמה יוצרת את הראשוני. כמובן, אתה יכול לפתול T2 עם זוג מעוות של חוטי MGTF. בכל מקרה, אל תשכח את איכות הבידוד של פיתולי T2. RA על שני (שלושה) GI7B התרשים כמעט תואם את הדיאגרמה באיור 7. ההבדלים הם כדלקמן: קיבולים C3...C8 עבור שתי מנורות צריכים להיות 330 μF (עבור שלושה - 470 μF או 2x220 μF); יש להפחית את הדירוג של R1 ל-180...240 אוהם, ולהגדיל את ההספק שלו ל-10...20 W; במקום VD5, יש לכלול אנלוגי טרנזיסטור של דיודת זנר חזקה (איור 9).
יש להתקין את VT1 על גוף קירור מבודד מהמרכב ולאפשר פיזור הספק של 15 W (לשלוש מנורות - 25 W). ל-T2 יש אותו מספר סיבובים בכל הפיתולים. בעת בחירת ליבה עבור T2, יש לקחת בחשבון כי המרכיב הישיר של זרם הקתודה של המנורה יטה את הליבה. מעגל P חייב להיות מתוכנן עבור Roe = 800..900 אוהם (עבור שלוש מנורות - 500 ... 600 אוהם). עבור שתי מנורות ב-Pin=45...50 W, זרם האנודה מגיע ל-0,75...0,8A (Pout=400 W). עבור שלוש מנורות ב-Pin=70...75 W זרם האנודה מגיע ל-1...1,1 A (Pout=600 W). בנייה השלדה המוארקת הראשית ממוקמת אופקית כ-50...60 מ"מ מלמטה. חור מרובע בגודל 14X14 ס"מ נחתך בשלדה במקום בו הותקנו המנורות. המנורות מותקנות אנכית ומהודקות בעזרת מהדקים על ידי יציאת הרשת לצלחת מרובעת בגודל 16X16 ס"מ (מידות משוערות, תלוי ב מספר המנורות והפריסה שלהן). פלטה זו עם מנורות המחוברות אליה מותקנת מעל החור בשלדה ומוצמדת אליה באמצעות אטמים פלואורפלסטיים מבודדים. C13 מותקן בין הצלחת לשלדה. במקרה של עירור עצמי או פעולה לא יציבה, PA C13 עשוי טוב יותר בצורה של קבוצה של מספר קבלים (עם קיבולת כוללת של 2000 pF), הצבתם סביב היקף הצלחת עם מנורות. המנורות מפוצצות באמצעות פליטת אוויר באופן הבא: נבחרים מאווררים (בהתאם למספר המנורות) בקוטר השווה או גדול מעט מקוטר הרדיאטורים של האנודה; המאווררים מחוברים לכיסוי העליון של ה-RA (חורים) נחתכים עבורם) בדיוק מול המנורות. צינורות אוויר גליליים מגולגלים מ-2-3 שכבות של פיברגלס (תצטרך לשכב פיסת מידות מתאימות). על מנת להימנע מהתפרקות, תופרים את קצוות הפיברגלס בסוגריים מתכתיים. הקוטר העליון של צינור האוויר חייב להתאים בדיוק לקוטר החיצוני של המאוורר, הקוטר התחתון חייב להתאים לקוטר האנודה של המנורה (אם הם שונים, אז צינור האוויר עשוי חרוטי). כתוצאה מכך, כאשר הכיסוי העליון מונמך, תעלות האוויר מתאימות בדיוק לאנודות. מסקנה אז, RA ללא שנאים אינם מסוכנים יותר ממגברים עם שנאי כוח. כדי להשיג מתחי אנודה של 600 ... 1100 וולט, אין צורך כלל בשנאי חשמל.הסיבוך במעבר לספק כוח ללא שנאי הוא מינימלי, והצורך לבודד חלק מהחלקים מהמרכב לא סביר להפחיד גלים קצרים - יש די והותר חלקים דומים במגבר כוח שנאי עם מתח אנודה גבוה. האם RA ללא שנאי באמת כל כך טוב שאין לו פגמים. כמובן שיש לו (כמו כל מכשיר אחר). הנה כמה: - אי נוחות של הסתגלות. אם ברצונך למדוד את מצב המנורה או לבחון את האותות במעגלים הקשורים לרשת באמצעות אוסילוסקופ, עליך להשתמש בשנאי בידוד 1:1. עם זאת, עבור מעגל מוכח ומעובד עם כישורים מספקים של חובב רדיו, זה לא נדרש; - שימוש בקבלים אלקטרוליטיים. בעוד 10-12 שנים, ייתכן שיהיה צורך להחליף אותם. בעניינים אחרים, חברות המייצרות מגברי הספק RA אינן מתביישות - ברוב המוחלט של RA תעשייתיים משתמשים בקבלים אלקטרוליטים; - מגבר כוח ללא שנאי יכול להיות מופעל רק באמצעות רשת AC; - כדי להשיג הספקים גבוהים (1 קילוואט ומעלה), אין די במתח האנודה של 1,1 קילו וולט. עם זאת, אם אתה משתמש במנורה המספקת Ia> 2 A (GS3B, למשל), אתה יכול לנסות ליצור כזה התקן. המחבר לא בדק את האפשרות הזו עדיין. שאלות ותשובות 1. האם בטיחות המעגל תלויה ב"קוטביות" התקע ברשת? לא, זה לא. בידוד מהרשת מסופק בכל מיקום של התקע. ההבדלים הם רק בגודל ה-I הנוכחיUT50. אם ה"אפס" של הרשת מחובר לחוט התחתון של הרשת לפי התרשים (איור 7 ב-N2 / 99), אז המינוס של מיישר (רשת המנורה) נמצא בפוטנציאל קבוע של 600 וולט יחסית לדיור, ואניUT50=0. אם יש "פאזה" על חוט זה, אז במינוס של מיישר (רשת המנורה) יהיה פוטנציאל שמשתנה בין 600 ל- 900 וולט בתדר של 50 הרץ. המרכיב המשתנה של פוטנציאל זה דרך C13 (2000 pF x 2 kV) גורם לזרימה של IUT50 בערך 120 uA. במקרה זה, UUT50 הוא רק כמה וולט. 2. מה יקרה אם תיק RA לא מקורקע או מקורקע בצורה גרועה? מבחינת הבטיחות והתפעול של ה-RA, שום דבר לא ישתנה, אבל ייתכנו בעיות עם אנטנות ו-TVI. (שוב, אנו מזכירים לכם את נוכחות החובה של מערכת הארקה בתחנת רדיו חובבים. הערה עורך) 3. על הקיבול של הקבלים של מרובע המתח. ניתן להעריך את הקיבול המינימלי הנדרש של כל אחד מששת קבלי המדידה באופן הבא - הקיבול שלו במיקרו-פאראד צריך להיות שווה להספק המוצא של ה-RA בוואט. במקרה זה, ה"שפל" של מקור האנודה תחת עומס יהיה בערך 100 ... 120 V. כמובן, ניתן להשתמש בקבלים גדולים יותר, בעוד ש"השפל" יהיה פחות. 4. האם ניתן להשתמש בדרגת הכפלה גבוהה יותר של מתח הרשת במקום פי ארבעה? תיאורטית כן, מעשית זה לא הגיוני במיוחד. העובדה היא כי קבלים אלקטרוליטיים בעלי קיבולת גבוהה במתח גבוה אינם נפוצים מאוד, ואם אתה אוסף סוללות מקבלים בעלי קיבולת נמוכה עם מתח פעולה של 350 ... 450 V, מספרם גדל במהירות לא פרופורציונלית. AT; להכפלה - שישה קבלים כאלה, להילוך - 350, להגדלה - 17 (!). עם מספר כזה של קבלים, היתרון העיקרי של RA זה הולך לאיבוד - משקל וממדים קטנים. 5. חלק מהאלטרנטורים המיובאים נותנים תפוקה לא 220 V, אלא 110 ... 120 V, מה לעשות במקרה זה? כמובן, אם אתה מייצר סט של ציוד לעבודה בשטח, זה לא מאוד מעשי לשאת איתך שנאי אוטומטי 110x220 V. יש שתי אפשרויות. ראשית: השאר את מעגל ה-RA ללא שינוי והסתפק במתח האנודה של 600 V. שנית, הרכיבו מכפיל מתח ב-8, כפי שמוצג באיור 1 של מאמר זה. התוצאה היא מתח של 1,1 קילו וולט בזרם עומס של 1,2 ... 0,35 A (ЗхGU0,4). אני מציין שאם הגנרטור מייצר מתח AC 50V, אז הקבלים C120 ו-C1 (כל אחד משני K2-50) פועלים במתח קרוב לגבול. ניתן לחבר את המעגל בקלות מחדש לעבודה כארבעה מרשת 7 V. לשם כך, די לשבור ארבעה מעגלים עם מתג (נקודות השבירה מוצגות באיור 220 עם צלב)
6. מדוע ה-RA מוצג באיור. 7, לא מספק 200 W לעומס? לצערי, לא התבטאתי בדיוק. יחידת אספקת החשמל RA במעגל המוזכר מיועדת להספק של 100 W בלבד. 7. כיצד אוכל לקבל את אות ALC בעת שימוש בספק כוח ללא שנאי? למרבה הצער, השיטות המסורתיות לקבלת אות ALC (לפי זרם רשת, לפי משרעת מתח רשת) אינן ישימות במקרה זה - המנורה מחוברת לרשת באופן גלווני. ניתן לעקוב רק אחר האות על סלילה של שנאי הקלט. ובכן, אל לנו לשכוח שאסור "לשאוב" כל RA. 8. על מצב פעולת מנורה ומיתוג RX/TX. דיודת הזנר הטיית D7A המצוינת באיור 2 (ב-N99 / 816) אינה מספקת מספיק זרם התחלתי בכל מופע של GI7B, ייתכן שיהיה צורך להחליף, למשל, ב-D815Zh. המגעים של ממסר RX / TX, המחליף את מצב פעולת המנורה, נמצאים (כמו כל מעגל הקתודה) מתחת לפוטנציאל של עד 900 וולט ביחס לבית. מיתוג מצריך ממסר העומד בפני 900 וולט בין קבוצת המגעים לליפוף, וכן בין קבוצת המגעים לבית הממסר. ממסרי ריד אינם מתאימים לחלוטין - אנשי הקשר שלהם "נדבקים" מהר מאוד. בידוד אופטי פותר באופן קרדינלי בעיה זו. יתר על כן, יש צורך להשתמש במצמד אופטו תוצרת בית, משולבים תעשייתיים אינם מתאימים, כי. המתח המותר שלהם בין קלט ליציאה אינו עולה על 500 V, ובמקרה זה נדרש > 900 V. אחת האפשרויות האפשריות מוצגת באיור 2.
על טרנזיסטורים VT2, VT3, אנלוגי מתכוונן של דיודת זנר מורכב. מתח הייצוב VD2 משמש כאסמכתא. מתח זה מושווה לחלק מהפלט שנלקח מהמחלק R3, RP1, R4. המתח הדיפרנציאלי מוגבר על ידי VT2 ושולט ב-VT3 החזק. כאשר הנגד הפוטו RF1 מואר על ידי ה-LED VD1, ההתנגדות של הנגד הפוטו יורדת בחדות, והמחלק R3, RP1 עובר shunt, טרנזיסטורי R4 VT2 ו-VT3 נסגרים. מתח המוצא עולה לרמת הייצוב VD3 (47V), מה שמבטיח סגירה אמינה של המנורה עם קליטה. בעת השידור, VD1 כבה, מנותק על ידי טרנזיסטור פתוח VT1, ההתנגדות של RF1 עולה לכמה מאות קילו אוהם, והיא למעשה מפסיקה להשפיע על פעולת המעגל. המתח במוצא המעגל יורד לרמה שנקבעה על ידי RP1 (עם הדירוגים R2, RP3, R1, VD4 המצוינים באיור 2, הוא מוסדר מ-11 עד 18 V). VD3 - דיודת זנר מגן. כדי להפחית את הכוח המופץ על ידי VT3 (הוא מותקן על רדיאטור קטן), נגד חזק מותקן בקולט שלו. עכבת המוצא הדינמית של המעגל היא פחות מ-1 אוהם. Photoresistor RF1 ו-LED VD1 ממוקמים בצינור שחור (מעטפת כבל קואקסיאלי) במרחק של 2 .. 3 מ"מ אחד מהשני. המעגל המוצג באיור 2 מיועד לפעול בקתודה של מנורה אחת (Imax = 0,35 A). אם נדרש זרם מרבי גדול יותר, אז יש צורך להתקין טרנזיסטור מורכב במקום VT3, למשל, KT825, ולחשב מחדש את הערך וההספק של R7 בהתבסס על העובדה שבזרם הייצוב המרבי, כ-7% מה- המתח הכולל צריך לרדת על R75 (במקרה זה, בערך 10V). 9. על אי דיוקים בפרסום באיור 8 (מס' 2/99), הרשתות של מנורת GU-50 לא צריכות להיות על הגוף, אלא כמובן על החוט השלילי של המיישר. ספרות
מחבר: I. Goncharenko (EU1TT); פרסום: N. Bolshakov, rf.atnn.ru
דרך חדשה לשלוט ולתפעל אותות אופטיים
05.05.2024 מקלדת Primium Seneca
05.05.2024 המצפה האסטרונומי הגבוה בעולם נפתח
04.05.2024
▪ SHARP מכריזה על תצוגת LCD ניגודיות המיליון ▪ משקפי מציאות מדומה Carl Zeiss VR One
▪ קטע אתר הערות הרצאה, דפי רמאות. מבחר מאמרים ▪ מאמר זיהוי דפוסים. אנציקלופדיה של אשליות חזותיות ▪ מאמר מדוע לאנשים עם צבע עור כהה יש כפות ידיים ורגליים בהירות? תשובה מפורטת ▪ מאמר גלווני. הוראה סטנדרטית בנושא הגנת העבודה ▪ מאמר מנתח לוגיקה מבוסס מחשב. אנציקלופדיה של רדיו אלקטרוניקה והנדסת חשמל ▪ מאמר חרוזים עומדים זקופים. פוקוס סוד הערות על המאמר: אלכסנדר דברים מאוד מעניינים. תודה רבה למחבר על העבודה! אלכסנדר, US5LCW גוך כן מגבר מדהים!!! [לְמַעלָה] רומן תודה למחבר על הפרסום! קראתי אותו בעניין! פעם פחדתי להשתמש ב-PSU ללא שנאי. קראתי והרכבתי מגבר מרובע לשלושה GU-50s. הכל עובד מצוין. רומן, R3WBK. 73!
בית | הספרייה | מאמרים | <font><font>מפת אתר</font></font> | ביקורות על האתר
www.diagram.com.ua |
ראה מאמרים אחרים סעיף 
חדשות אחרונות של מדע וטכנולוגיה, אלקטרוניקה חדשה:
כל השפות של דף זה